模板调节支腿常见问题：范围、承载力、定制一次答全
模板调节支腿（可调支腿、模板支撑腿）采购与现场问得最多的七件事：范围怎么选、承载力多大、干什么用、能不能定制、怎么配合斜撑、材质怎么定、施工注意什么。逐条先给结论再给依据，附参数表、承载力演算、现场判别法与六条常见错误。
1. 调节范围怎么选？
结论：档位要覆盖的是顶撑点高度，不是楼层净高。顶撑点一般在模板上部约三分之二高度处，工作长度按几何关系算：L ＝ H ÷ sinθ（L 工作长度、H 顶撑点高度，单位 米；θ 为支腿与地面夹角）。同为 2.4m 的顶撑点，夹角 55° 时 L ＝ 2.4 ÷ 0.819 ＝ 2.93m，夹角 45° 时 L ＝ 2.4 ÷ 0.707 ＝ 3.39m，相差 0.46m，所以报参数不能只讲层高。
| 工况 | 顶撑点高度 | 建议调节范围 | 布置参考 |
|---|---|---|---|
| 标准层高墙体（2.8–3.5m） | 约 2.0–2.4m | 2.4–3.9m 档 | 一道，间距 1.2–1.5m |
| 大层高 / 高支模（3.5m 以上） | 约 2.4–3.2m | 2.9–4.9m 档 | 常要求上下两道 |
| 柱模、小构件、翻边 | 约 0.9–2.0m | 短支腿档 | 每方向 1–2 根，四角对称 |
| 地面高差大 | — | 覆盖高度之外加大行程 | 行程不小于 200mm |
三条规则：墙体越高越往上取档；地面越不平整越要留行程余量；柱模、边模、翻边用短支腿档。「宁长勿短」指往上留一档，不是越档乱选。
2. 承载力多大？
结论：常见档位保证承载力 2 到 5 吨级（20 到 50kN），但支腿是细长受压构件，控制它的是稳定而不是材料强度——撑得越高、丝杠拧出越长，允许荷载越低。顶撑点 2.4m、夹角 55°、内管按 φ48×3.0mm 量级演算，单根允许轴压约 12.8kN，折算水平推力约 7.3kN。
四个变量按权重排：工作长度（稳定承载力与长度的平方成反比）、管径与壁厚、丝杠螺纹质量、偏心程度。保证值不是设计允许值，按稳定控制时安全系数取 2.0 量级；承担防倾覆与调垂直时利用率只有两成左右。
3. 是干什么用的？
结论：支腿管的是「立得直、站得稳」，不管「扛得住」。模板调节支腿属周转件，拆模后保养、下层继续用。
- 调垂直度：旋转丝杠微调模板倾角，配合线坠或 2m 靠尺调进允许偏差；一次只转 1/4 圈、多根同步，一根拧到底会把模板顶成弓形。
- 独立支撑：粗调到位后销钉定位、双螺母锁死，模板不必靠人扶就能稳定等待加固。
- 单侧支模与端头支撑：一侧有既有墙或基坑、无法对拉时承担水平推力；柱模、边模也靠它定位。
单侧支模时它还有个专门用途：预留反变形量——模板往墙内预倾一点，浇筑受力后刚好回到垂直位置，无加高节的架体上口预倾约 5mm、有加高节的约 10mm。它不能当承重柱顶楼板底模，不能替代对拉螺杆抵抗侧压力，也不能替代满堂架承担竖向荷载。
4. 能定制吗？
结论：可以定制，主要改四类参数——管长与调节范围、丝杠规格与行程、底座与顶托形式、表面处理。非标档位、按图改托座、来料加工都能做，能不能一次到位取决于参数报得全不全。
下单前写清八项：层高与模板实际配板高度；墙厚、墙长；模板体系；单侧还是双侧支模；地面条件；配套架体型号；调节范围上下限与丝杠行程；数量、交期与表面处理。
后两项最容易漏：支腿不是通用件，不同体系的三角桁架支座，螺纹规格与螺距可能不同，混用会拧不上、锁不牢。定制件还要写明管径乘壁厚、丝杠规格与行程、底座与顶托尺寸、焊缝形式等检验口径。
5. 怎么配合斜撑用？
结论：支腿、斜撑、对拉螺杆、锚固件四者分工，谁也不能替代谁。支腿调垂直并防倾覆，斜撑提供侧向刚度，对拉螺杆抵抗侧压力，侧墙模板地脚这类锚固件防止模板下口位移。顺序：支腿粗调定位 → 张拉对拉螺杆 → 斜撑校正大面 → 支腿精调垂直度 → 全部锁紧 → 浇筑前复紧。支腿没锁就浇筑，侧压力全压到支腿上，而它单根允许水平推力只有个位数 kN。
| 对比项 | 模板调节支腿 | 斜撑 | 对拉螺杆 | 满堂支撑架 |
|---|---|---|---|---|
| 主要作用 | 调垂直度、防倾覆 | 提供大面侧向刚度 | 抵抗混凝土侧压力 | 承担竖向荷载 |
| 受力方式 | 受压为主 | 受压兼受弯 | 受拉 | 受压 |
| 能否替代 | 不能替代对拉螺杆 | 不能替代对拉螺杆 | 不解决垂直度 | 不解决抗倾覆 |
| 关键控制点 | 夹角 45°–60°、丝杠外露量、双螺母锁紧 | 与模板夹角、成组间距 | 间距、材质、扭矩 | 立杆间距、扫地杆 |
三个硬要求：顶托扣在竖向背楞上，落点偏离背楞中线不超过 50mm；同一根背楞上相邻支腿间距不小于 1.0m；斜撑落点不与支腿落点重叠。
6. 材质怎么选？
结论：管身与底座脚板用 Q235 碳钢是常规主流，调节丝杠用 45# 钢并做调质处理，表面按存放环境在电镀锌与喷塑之间选。管身主要受压，要求塑性与可焊性；丝杠牙型薄、反复旋合、抗砂浆磨损，需要更高的强度与硬度。
壁厚是最容易缩水、又最看不出来的变量。承载力与截面惯性矩成正比：内管从 φ48×3.0mm 换成 φ48×2.5mm，壁厚少 17%，截面惯性矩从约 1.08×10⁵mm⁴ 降到约 0.93×10⁵mm⁴，降幅约 14%，稳定承载力同比例下降。
| 表面处理 | 外观 | 防腐能力 | 适用场景 |
|---|---|---|---|
| 电镀白锌 | 银白偏蓝 | 一般（量级参考） | 室内干燥、短期周转 |
| 电镀彩锌 | 黄绿带彩虹色 | 约为白锌的 1.5–2 倍（量级参考） | 地下室、多雨、沿海 |
| 喷塑 | 颜色可定 | 取决于前处理与涂层 | 外观统一项目，螺纹段不宜喷塑 |
露天、多雨、地下工程选电镀锌；室内短期周转可选喷塑，螺纹段不宜喷塑，涂层会吃掉配合间隙。比表面处理更关键的是螺纹防锈：丝杠锈死或进浆，浇筑前调不动、拆模时松不开。
7. 施工注意什么？
结论：就三步——垫好底、调得准、锁得住，再加一条「浇筑期有人守」。八条按现场顺序排，不能颠倒。
- 放线定位。标出落点，不落拼缝、不压对拉螺杆孔位、不落未加固的悬挑模板边缘。
- 处理基层并垫板。清除浮浆、砂土、积水；底座下垫面积大于脚板的木垫板或钢垫板；回填土、后浇带、未硬化楼板必须垫。
- 销钉定位长度。内管抽到接近工作长度插销，销钉完全穿出并加开口销；长度靠销钉档位定，丝杠只留微调余量。
- 顶托对位。扣住竖向背楞，方向与受力一致；禁止斜顶面板或只顶边角。
- 粗调后精调。先顶实略带预紧，再用线坠或 2m 靠尺配塞尺自上口往下测；墙两端立基准支腿拉通线，整面同步微调。
- 双螺母对顶锁紧。单螺母挡不住振动退扣；锁紧后推拉上口应感觉不到位移。
- 复核与浇筑期看护。垂直度按现浇结构模板安装允许偏差执行，层高不大于 6m 通常 8mm、大于 6m 为 10mm；浇筑前复紧，浇筑中专人巡查。
- 拆模与保养。先拆对拉螺杆等加固件，最后卸支腿；卸力靠反向旋转螺母，松动后再拔销钉。拆下当天清浆、清螺纹、涂油，丝杠收回管内、穿好销钉、码放离地。
8. 规格参数与用量估算
两张表为常见量级参考，订货以图纸和约定为准。
| 部件 | 常用材料 | 关键参数（量级参考） | 选型关注点 |
|---|---|---|---|
| 外管 / 内管 | Q235 碳钢 | φ60×3.0、φ48×3.0 量级 | 壁厚决定稳定承载力 |
| 调节丝杠 | 45# 钢（调质） | 梯形螺纹，行程不小于 200mm | 螺纹规格与架体一致 |
| 底座（脚板） | Q235 加厚钢板 | 面积大于垫板接触面 | 平整不翘曲，与管身轴线垂直 |
| 顶托 / 连接件 | Q235 或铸件 | 卡口贴合竖向背楞 | 受力方向与背楞轴线一致 |
| 参考档位 | 调节范围 | 适配工况 | 参考承载力 | 布置参考 |
|---|---|---|---|---|
| 短支腿档 | 约 1.5–2.4m | 柱模、边模、翻边、二次结构 | 2–3 吨级 | 每方向 1–2 根 |
| 标准档 | 2.4–3.9m | 层高 2.8–3.5m 的墙体 | 3–4 吨级 | 一道，间距 1.2–1.5m |
| 加长档 | 2.9–4.9m | 大层高、高支模 3.5m 以上 | 4–5 吨级 | 常要求上下两道 |
| 按图定制 | 按图纸 | 特殊层高、特殊托座 | 按方案计算 | 需提供架体型号 |
用量按 根数 ＝ 墙长 ÷ 支腿间距 × 支撑道数 ×（1 ＋ 备损系数） 估算，墙长与间距取米。算例：墙长 120m、间距 1.3m、上下两道、备损 8%，则 120 ÷ 1.3 ＝ 92.3，每条道取整 93 根；93 × 2 ＝ 186 根；186 × 1.08 ＝ 200.9，采购约 201 根。上墙动作可对照模板调节支腿使用指南。
9. 承载力怎么算：稳定控制的完整演算
结论：支腿是细长受压构件，要用稳定公式算，不能用「材料强度乘截面」。两端按铰接简化时用欧拉公式 N_cr ＝ π²EI ÷ L²：N_cr 为临界压力（N），E 为弹性模量（N/mm²，取 206000），I 为截面惯性矩（mm⁴），L 为受压工作长度（mm）。允许轴压 [P] ＝ N_cr ÷ K，折算水平推力 [H] ＝ [P] × cosθ。假定：内管 φ48×3.0mm、顶撑点 2.4m、夹角 55°。
- 截面积 A ＝ π ÷ 4 ×（48² − 42²）＝ 424mm²
- 惯性矩 I ＝ π ÷ 64 ×（48⁴ − 42⁴）＝ 1.08×10⁵mm⁴
- 回转半径 i ＝ √（I ÷ A）＝ √（107800 ÷ 424）＝ 16.0mm
- 工作长度 L ＝ 2.4 ÷ sin55° ＝ 2.93m ＝ 2930mm
- 长细比 λ ＝ L ÷ i ＝ 183，属大长细比，稳定控制
- 临界压力 N_cr ＝ 3.1416² × 206000 × 1.08×10⁵ ÷ 2930² ≈ 25.5kN
- 取 K ＝ 2.0，[P] ＝ 25.5 ÷ 2.0 ＝ 12.8kN
- [H] ＝ 12.8 × cos55° ＝ 12.8 × 0.574 ＝ 7.3kN
| 夹角 θ | 工作长度 L（m） | 长细比 λ | 临界压力 N_cr（kN） | 允许轴压 [P]（kN） | 允许水平推力 [H]（kN） |
|---|---|---|---|---|---|
| 45° | 3.39 | 213 | 19.0 | 9.5 | 6.7 |
| 55° | 2.93 | 183 | 25.5 | 12.8 | 7.3 |
| 60° | 2.77 | 174 | 28.5 | 14.3 | 7.2 |
夹角从 55° 降到 45°，工作长度增加 0.46m，临界压力从 25.5kN 掉到 19.0kN、损失 25%，而水平分力只提高 23%，净收益为负；升到 60° 后 [H] 不再增加。55° 附近最经济，与「落点到墙脚的水平距离约等于工作长度一半」一致。
再算它该扛多少。一块 1.4m 宽、3.0m 高的模板单元（4.2m²）未浇筑时只有风载与自重偏心：风压 0.46kN/m²，风力 1.93kN，形心高 1.5m，倾覆力矩 2.9kN·m；模板与背楞自重 1.89kN，稳定力矩 0.19kN·m。净倾覆力矩 2.7kN·m，顶撑点高 2.4m，需水平推力 1.13kN，按分项系数 1.4 得设计值约 1.6kN，仅占允许值 7.3kN 的 22%。
若要求支腿承担全部侧压力：3.0m 高墙、入模 20℃、浇筑速度 1.5m/h、坍落度 160mm，t0 ＝ 200 ÷（20 ＋ 15）＝ 5.71h，F1 ＝ 0.28 × 24 × 5.71 × 1.0 × √1.5 ＝ 47.0kN/m²，F2 ＝ 24 × 3.0 ＝ 72.0kN/m²，取小值 47.0kN/m²；加下料荷载 2.0kN/m²，q_d ＝ 1.2 × 47.0 ＋ 1.4 × 2.0 ＝ 59.2kN/m²。间距 1.4m、上下两道各分担 1.5m 高，单根需 59.2 × 1.4 × 1.5 ＝ 124kN，是允许值 7.3kN 的 17 倍；反算允许侧压力上限 7.3 ÷（1.4 × 1.5）＝ 3.5kN/m²，仅相当于 0.15m 高混凝土的静水压力。支腿不可能单独承担侧压力。侧压力换算可参考混凝土侧压力计算方法。
10. 现场怎么判别好坏：六个不用仪器的动作
结论：质量差别九成藏在壁厚、焊缝和螺纹里，看外观分不出来。
- 全行程手旋。丝杠从最短旋到最长应顺滑、用力均匀；卡顿、异响、突然变松说明有毛刺或磕伤，判不合格。
- 旷量推拉。平放后一手压外管、一手推拉内管，能自由摆动（幅度超 2mm 量级）即配合过松，受压易失稳。
- 小锤敲三处焊缝。脚板环焊、顶托连接焊、外管接口焊；声音扎实连续为满焊，发空发脆为虚焊。
- 卡尺量壁厚。抽检不低于 10%，与约定值相差超 0.2mm 量级判不合格，逐根记录留档。
- 螺纹试装与底座校平。配套螺母全程旋一遍，不旷不涩，旋合扣数不少于总扣数的 80%；立平地后脚板四角不翘动。
- 样板段试撑。选一小段墙撑一根，挂线坠推上口，看变形量、底座位移与丝杠退扣。
出现下列情况之一直接报废：管身明显弯曲或有死弯；脚板或顶托焊缝开裂；丝杠滑丝、缺牙、牙型磨平；销孔变形扩大、销钉旷动。
11. 常见错误六条：表现、为什么错、正确做法
错误 1：把支腿当承重柱用
表现：拿支腿顶楼板底模，或替代满堂架立杆。为什么错：长细比接近 180，稳定承载力只有十几 kN，与楼板竖向荷载量级不同，失稳又无预兆。正确做法：竖向荷载交给满堂架或独立支撑柱。
错误 2：底座不垫板，直接杵在回填土或浮浆上
表现：底座落在回填土、后浇带或浮浆面。为什么错：按工作长度 2.93m、顶撑高度 2.4m 换算，底座下沉 5mm 会让顶撑点水平位移约 6mm，吃掉 8mm 允许偏差的大半。正确做法：垫面积大于脚板的木板或钢板，基层松软先夯实。
错误 3：档位不够，用垫砖垫木硬凑长度
表现：垫砖、垫木、垫钢管凑高度。为什么错：垫块受力后位移；凑高度会把丝杠拧到接近极限，外露超过可调段一半后稳定性急剧下降。正确做法：按顶撑点高度与夹角反算工作长度选档，往上一档留余量。
错误 4：只旋丝杠不锁紧，或只锁一个螺母
表现：垂直度调好后随手拧一下就完。为什么错：单螺母挡不住振动退扣，模板缓慢移位，等发现时已超差。正确做法：双螺母对顶锁紧，浇筑前复紧、浇筑中专人巡查。
错误 5：顶托顶在面板或模板边角上
表现：落点没对准竖向背楞，随手顶在面板或边角。为什么错：面板刚度远小于背楞，集中受力会顶出凹坑，拆模后墙面留坑。正确做法：顶托扣住竖向背楞，落点偏离背楞中线不超过 50mm。
错误 6：不同来源的配件混用
表现：不同体系的支腿、调节螺母、三角桁架支座混用。为什么错：螺纹牙型与螺距不匹配会旋合困难、锁紧不牢。正确做法：同一加固体系配套采购，混用前先单根试装。
12. 垂直度偏差与调节量核算：从读数到丝杠圈数
结论：垂直度不是「凭手感拧」，而是「先读数、再反算、最后按档位转」三步。同一个 6mm 的偏差，在层高、顶撑点位置、支腿夹角不同的工况下，需要的丝杠圈数并不相同。把换算关系理清楚，「一次只转 1/4 圈」这句话才有数可依。这一节把换算链完整走一遍，并给出一张可以直接照读的读数表。
12.1 换算关系是怎么来的
三件事必须分开看：模板绕下口转动、支腿轴向伸长、丝杠转动圈数。混在一起就永远算不清。
- 模板绕下口（墙脚）转动时，顶部水平偏差为 δ；顶撑点位于高度 H_t 处，它的水平位移按三角形比例缩小为 δ_t ＝ δ ×（H_t ÷ H_层）。
- 顶撑点的水平位移全靠支腿轴向伸长提供：δ_t ＝ ΔL × cosθ，其中 ΔL 为支腿轴向调整量，θ 为支腿与地面的夹角。
- 丝杠每转一圈，支腿轴向伸长一个螺距：ΔL ＝ n × p，其中 n 为转动圈数，p 为螺距。
三式合并，得到这一节最有用的一条公式：δ ＝ n × p × cosθ ×（H_层 ÷ H_t）；反过来用就是 n ＝ δ × H_t ÷（p × cosθ × H_层）。式中 δ 与 p 取毫米，H_层 与 H_t 单位一致即可。要提醒的是，它不是设计公式，而是现场调整量的换算式，前提是模板按刚性体绕下口转动、底座不下沉；底座一沉，等式两边就不对应了，这也是先垫实再调垂的原因。参数取值见表 12-1，其中螺距务必以实物实测为准。支腿、斜撑与对拉螺杆在体系里的分工可对照模板体系配件对比。
| 参数 | 取值（工况一） | 取值依据 |
|---|---|---|
| 层高与配板高度 H_层 | 3.0m | 按工况给定，取模板实际配板高度 |
| 顶撑点高度 H_t | 2.4m（约 0.8H_层） | 顶撑点一般落在模板上部三分之二至 0.8 高度，量级参考 |
| 支腿与地面夹角 θ | 55°（45°~60° 区间） | 夹角经济区间，见本文第 9 节演算 |
| 丝杠螺距 p | 6mm（量级参考） | 以实物实测为准，不同体系可能不同 |
| 允许垂直度偏差 | 8mm（层高 ≤6m）；10mm（>6m） | 现浇结构模板安装的允许偏差 |
| 微调步长 | 1/4 圈，对应轴向伸出 1.5mm | 便于整面同步，避免过调 |
| 丝杠可调段 | 200mm 量级（行程不小于 200mm） | 外露量控制在可调段一半以内 |
12.2 工况一：层高 3.0m、夹角 55°、偏差 6mm
已知条件：层高与配板高度 3.0m，顶撑点高度 2.4m，支腿与地面夹角 55°，实测模板上口垂直度偏差 6mm（偏向墙外，需要收回垂直位置），丝杠螺距 6mm。分步代入：
- 上下换算系数 ＝ H_层 ÷ H_t ＝ 3.0 ÷ 2.4 ＝ 1.25
- 顶撑点需要的水平位移 δ_t ＝ 6 ÷ 1.25 ＝ 4.8mm
- 支腿轴向调整量 ΔL ＝ 4.8 ÷ cos55° ＝ 4.8 ÷ 0.574 ＝ 8.36mm
- 所需转动圈数 n ＝ 8.36 ÷ 6 ＝ 1.39 圈
- 按 1/4 圈步长取 1.5 圈，实际轴向伸出 ΔL ＝ 1.5 × 6 ＝ 9.0mm
- 回算顶撑点位移 δ_t ＝ 9.0 × 0.574 ＝ 5.17mm，顶部偏差 δ ＝ 5.17 × 1.25 ＝ 6.46mm
- 残差 ＝ 6.46 − 6.00 ＝ 0.46mm，相对 8mm 允许偏差可忽略
- 外露量增量 9.0mm，占 200mm 可调段的 4.5%，远小于「不超过一半」的上限
- 稳定复核：工作长度由 2.93m 变为 2.94m，长细比由 183 增至 184，变化可忽略，允许水平推力仍在 7.3kN 量级
12.3 工况二：层高 4.5m、夹角 60°、偏差同为 6mm
同一段墙换成大层高工况：层高 4.5m，顶撑点随模板加高上移到 3.0m（约 0.67 倍层高），夹角放大到 60°，实测偏差同样是 6mm。同样分步代入：
- 上下换算系数 ＝ 4.5 ÷ 3.0 ＝ 1.5
- 顶撑点需要的水平位移 δ_t ＝ 6 ÷ 1.5 ＝ 4.0mm
- 支腿轴向调整量 ΔL ＝ 4.0 ÷ cos60° ＝ 4.0 ÷ 0.5 ＝ 8.0mm
- 所需转动圈数 n ＝ 8.0 ÷ 6 ＝ 1.33 圈，按 1/4 圈步长取 1.25 圈，实际 ΔL ＝ 7.5mm
- 回算 δ_t ＝ 7.5 × 0.5 ＝ 3.75mm，顶部偏差 δ ＝ 3.75 × 1.5 ＝ 5.63mm，残差 0.37mm
- 外露量增量 7.5mm，占可调段 3.8%
12.4 两组工况的差异来自哪里
把公式里的常数集中成一个「敏感度系数」K ＝ p × cosθ ×（H_层 ÷ H_t），它的含义是：丝杠每转一圈，模板上口水平位移多少毫米。两组工况分别代入：
- 工况一：K ＝ 6 × 0.574 × 1.25 ＝ 4.3 mm/圈
- 工况二：K ＝ 6 × 0.5 × 1.5 ＝ 4.5 mm/圈
层高从 3.0m 加到 4.5m，上下换算系数由 1.25 升到 1.5（放大 20%），本该让调节更灵敏；但夹角由 55° 放大到 60° 后 cosθ 由 0.574 降到 0.5（缩小 13%），两者相乘后 K 相差不到 5%，所以两组工况所需圈数几乎一样（1.39 圈对 1.33 圈）。这就是不能把层高与夹角分开调的原因：抬高夹角会使每圈的效果变小，大层高又让它变大，两个因素方向相反、部分抵消。
真正能把 K 明显拉开的，是顶撑点位置：同一层高下，顶撑点由 0.8H 降到 0.67H，换算系数就从 1.25 变成 1.5，K 增加 20%，每圈效果变大、可调精度变粗。这时更要把 1/4 圈当作最小档，而不是图省事一次转半圈。反过来，顶撑点越高（换算系数越小），单圈效果越细，越适合做最后收口。
12.5 调垂直读数表（可直接照读）
下表按层高 3.0m、顶撑点 2.4m（换算系数 1.25）、螺距 6mm 编制，列出不同转动量对应的模板上口水平位移。先在表头挑与实际夹角最接近的一列，再按实测偏差找转动量。读数为单根支腿单独调整时对模板上口的影响量级参考。
| 丝杠转动量（圈） | 轴向伸出增量（mm） | θ＝45° 顶部位移（mm） | θ＝55° 顶部位移（mm） | θ＝60° 顶部位移（mm） |
|---|---|---|---|---|
| 1/4 | 1.5 | 1.3 | 1.1 | 0.9 |
| 1/2 | 3.0 | 2.7 | 2.2 | 1.9 |
| 1 | 6.0 | 5.3 | 4.3 | 3.8 |
| 2 | 12.0 | 10.6 | 8.6 | 7.5 |
| 3 | 18.0 | 15.9 | 12.9 | 11.3 |
用法与修正：层高 4.5m、顶撑点 3.0m（换算系数 1.5）时，把表中读数乘 1.2（＝1.5 ÷ 1.25）即得；其他层高按「实际换算系数 ÷ 1.25」的比值同法修正。举两个照读的例子：偏差 4mm、夹角 55°、标准层高，查表 1 圈对应 4.3mm，取 1 圈；偏差 9mm、夹角 45°、标准层高，查表 1.5 圈对应约 8.0mm，取 1.75 圈即到位。表内数值都是单调的，现场也可以直接按「目标偏差 ÷ K」估算，再取到 1/4 圈的整数倍。
算例结论：按 δ ＝ n × p × cosθ ×（H_层 ÷ H_t）反算，层高 3.0m、顶撑点 2.4m、夹角 55° 的墙，实测偏差 6mm 时丝杠转 1.5 圈（分 6 次、每次 1/4 圈，多根同步）；层高 4.5m、顶撑点 3.0m、夹角 60° 时转 1.25 圈（分 5 次）。调完必须复测，残差控制在 1mm 以内，且总偏差不超过层高对应的允许值（层高不大于 6m 取 8mm、大于 6m 取 10mm）；同一背楞上的支腿要轮流小步调，不准单根一次拧到底。丝杠规格、行程与外露量上限以现场实物核对，可对照模板调节支腿的参数说明。
13. 现场判据与处置顺序：现象、阈值、动作
结论：现场判据要写成「看到什么现象、卡在什么阈值、立刻做什么动作」，而不是「注意控制垂直度」。下面把调垂与立模过程中最容易卡住的九项列成可执行条目，每项都写明合格判据、不合格处置和责任岗位；表后给出没有仪器时的初筛办法，以及一套不能颠倒的处置顺序。
13.1 判据速查表
| 项目 | 现象（怎么发现） | 合格判据 | 不合格处置 | 责任人 |
|---|---|---|---|---|
| 模板上口垂直度 | 线坠或 2m 靠尺加塞尺读数超限 | 层高不大于 6m 时不超过 8mm，大于 6m 时不超过 10mm | 松开双螺母，按第 12 节读数表分档微调，整面同步，锁紧后复测 | 班组长自检、质量员复检 |
| 支腿与地面夹角 | 目视过陡或过缓，卷尺量水平距离与顶撑高度 | 45°~60°，推荐 55°，即水平距离约等于 0.70 倍顶撑点高度 | 挪动底座位置或改换档位重设，不得靠加大丝杠外露量凑角度 | 班组长 |
| 丝杠外露量 | 目视螺纹外露偏长，卷尺量或数扣 | 不超过可调段一半，行程 200mm 量级时不超过 100mm | 换上一档位，禁止垫砖、垫木、垫钢管凑长度 | 班组长 |
| 双螺母锁紧 | 扳手加力后目视两螺母是否贴合，塞尺试塞 | 对顶锁紧、无间隙，0.05mm 塞尺塞不进 | 重新对顶锁紧并画防松标记，浇筑前再复紧一次 | 班组长 |
| 底座垫实 | 脚踩脚板有翘动，小锤敲垫板声音发空 | 脚板四角不翘，垫板面积大于脚板，基层无浮浆积水 | 加垫木或钢垫板，回填土、后浇带先夯实再垫 | 班组长 |
| 顶托落点 | 目视顶托没扣在竖向背楞上 | 扣住竖向背楞，落点偏离背楞中线不超过 50mm | 重新对位，禁止顶面板或只顶边角 | 班组长 |
| 相邻支腿间距 | 卷尺量同一背楞上相邻两根支腿的距离 | 同一背楞上不小于 1.0m | 增设或移位，让荷载分散到更多背楞上 | 技术员 |
| 浇筑期位移 | 浇筑中复测观测标记点，目视上口鼓出 | 单次观测位移不超过 2mm 量级且不持续增长，具体阈值按项目方案自定 | 立即停浇、卸压，按 13.3 顺序复位，经技术员确认后再复浇 | 值班质量员 |
| 对拉螺杆扭矩（旁站复核） | 用扭矩扳手抽检复核 | D15 不超过 150 N·m，D20 不超过 250 N·m | 补拧到规定值，不得靠超拧换取垂直度读数好看 | 质量员 |
13.2 没有仪器时怎么初筛
现场不可能人人带靠尺和塞尺。下面四条用随手工具就能做出量级判断，但初筛只是初筛，判不合格的仍要拿仪器复核后才能定论。
- 垂直度：线坠加钢卷尺。线坠从上口吊下，量坠线与模板面在上、下两处的间距，两数之差就是偏差量级；没有塞尺时用纸叠层估读，单层约 0.1mm 量级。差值在 8mm 以内合格，超过 8mm 立即停手，别再往上加拧。
- 夹角：卷尺量比例。量出顶撑点高度与底座到墙脚的水平距离，算比值。水平距离除以顶撑点高度落在 0.58~1.0 之间，对应 60°~45°；55° 时约为 0.70。比值小于 0.58 说明支腿太陡，大于 1.0 说明太平，两种都要挪底座，而不是拧丝杠。
- 丝杠外露量：数扣。不量长度，只数螺纹外露扣数，乘以螺距就是外露长度，再与可调段一半比较。螺距 6mm 量级时，外露 10 扣约 60mm，仍在限内；超过 16 扣（约 96mm）就该换档位。
- 垫实与锁紧：小锤加扳手。小锤轻敲脚板四周垫板，声音扎实连续为贴实，发空说明局部悬空；扳手加力后目视两螺母贴合，纸片塞不进即视为贴合。这两项靠手感与听声就够，不必等仪器到场。
13.3 处置顺序：为什么不能颠倒
发现超差之后，动作顺序比动作本身更重要。跳步会让前一步的读数全部失效，甚至把可修的偏差做成报废。
- 先停。停止浇筑，撤开上口作业人员与料斗。带载状态下模板可能随时失稳，人在上口调整是最危险的时刻，安全永远排在读数前面。
- 再卸荷。按顺序松开双螺母。丝杠在受压状态下硬转会把牙型压坏甚至滑丝，必须先卸载再转动。螺母退扣、滑丝的判断与处理可参考螺栓脱口与滑丝处理。
- 先定下口，再调上口。底座垫实、下口水平位移归零之后再动丝杠。下口是上口的基准，底座还在下沉时调上口，读数一定会漂，等于白调。
- 由两端基准向中间推进。墙两端各立一根基准支腿并拉通线，中间支腿向线找齐。反过来从中间往两端调，会把两端已经调好的读数重新顶回去，偏差沿墙长累加。
- 按读数表分档微调。每档 1/4 圈、多根同步，转完即测。一根一次拧到底会把模板顶成弓形，垂直度看着合格，面外却出现新的鼓包。
- 锁紧之后再复测。对顶锁紧本身会带来 0.5~1mm 量级的回弹，锁前测出的合格值不算数，必须锁后复测，并把复测值写在模板上或记录表里。
- 记录与看护。把读数、转动圈数、复测值记入班前与浇筑记录；浇筑期设专人巡查，一旦发现位移就回到第 1 步重来。拆下后的清浆、涂油、丝杠收回管内按存储与保养管理执行。
把这七步压成一句话就是：安全 → 卸荷 → 定基准 → 微调 → 锁紧复测 → 记录看护。每一步的读数只在后一步完成后才成立，这也是把「现象、阈值、动作」写进班前交底的意义——判据写在纸上，动作才不会走样。
常见问题
- 调节支腿的调节范围该怎么选？按顶撑点高度和夹角反算工作长度再选档：L ＝ H ÷ sinθ，顶撑点 2.4m、夹角 55° 时约 2.93m。选定后往上一档留余量，丝杠外露量控制在可调段一半以内。
- 一根调节支腿能承载多少？常见档位保证承载力 2 到 5 吨级，但控制它的是稳定而非材料强度。顶撑点 2.4m、夹角 55° 时单根允许轴压约 12.8kN，折算水平推力约 7.3kN；撑得越高允许荷载越低。
- 支腿能替代对拉螺杆吗？不能，数量级上就不成立。3.0m 高墙、间距 1.4m、上下两道时，单根若承担全部侧压力需推力约 124kN，而允许值只有 7.3kN 量级，相差约 17 倍。
- 调节支腿和斜撑有什么区别？支腿是点支撑，管局部垂直度微调、防倾覆与临时自立；斜撑是成组布置的大面刚度构件。单侧支模时先用支腿立直锁住，再上斜撑校正大面。
- 支腿的垂直度调到多少算合格？按现浇结构模板安装的允许偏差执行，层高不大于 6m 时通常 8mm、大于 6m 时 10mm。先用线坠或 2m 靠尺测出偏差，再一次转 1/4 圈微调，合格后双螺母锁紧并复测。
- 支腿什么情况必须报废？四种情况之一直接报废：管身明显弯曲或有死弯；脚板、顶托焊缝开裂；丝杠滑丝、缺牙、牙型磨平；销孔变形扩大、销钉旷动。补焊校直后再用存在失稳风险。
