模板调节支腿怎么选？结构、规格、承载力一次讲清
模板调节支腿（也叫可调支腿、模板支撑腿、斜撑调节腿）是模板体系里负责"垂直度调节"和"独立支撑"的配件：它一端顶在模板或背楞上，另一端撑在地面，通过丝杠调节长度，把立起的模板调整到垂直并锁死固定。墙体、柱模、墙模单侧支模都靠它。这篇讲清楚怎么选、怎么用。
先给结论：调节支腿本质上是一根可调长度的受压斜杆，它的能力上限由长细比决定，而不是由管径单独决定。以外管 φ60×3.0、内管 φ48×3.0 的常规规格为例，内管外露 2.0m（支腿伸出接近最长）时允许轴力只有约 31kN，收短到外露 0.9m 时可以到 60kN 上下，差近一倍。换算到水平方向，夹角 45° 时单根支腿只能提供约 22kN 的推力，与一根 D12 对拉螺杆 25kN 的允许拉力属于同一量级。所以支腿的任务是调垂直、稳住立起的模板、传递有限的水平力，混凝土侧压力的主体仍要由对拉螺杆或预埋锚固承担。
下面按“干什么用 → 结构怎么组成 → 选型四参数 → 施工要点 → 三个常见误区 → 规格参数表 → 承载力与长度计算 → 与其他支撑方式的对比 → 现场判定与验收 → 五条易错做法 → 常见问题”的顺序展开，全部计算写明公式与单位，可以拿计算器复核。
一、模板调节支腿是干什么的？
答案先给：调节支腿承担的是“调节”和“辅助稳定”两件事，它不承担混凝土侧压力的主体。立模板时，墙体模板竖起来后需要调垂直、固定防倾倒，模板调节支腿就是干这个的：
- 调节垂直度：旋转丝杠伸缩，微调模板倾斜角度，配合线坠或 2m 靠尺把垂直度调到允许偏差以内。丝杠每转行程 6mm、半圈约 3mm，这个精度是线坠和靠尺读得出来的量级
- 独立支撑：调好后锁死，模板不用靠人力扶着，可以腾出人工去装背楞和对拉螺杆，稳定等待加固
- 传递有限水平力：一侧有墙或基坑无法对拉时，支腿承担一部分水平推力，但数量要按第七节的方法核算，不能凭经验估
按时间顺序看，支腿在三个阶段的作用完全不同。立模阶段它是模板的临时约束，抵抗的是风荷载、施工扰动和模板自重偏心，算下来水平力往往只有一两千牛；加固阶段它退居辅助位置，对拉螺杆上来之后侧压力主要由螺杆承担，支腿只负责在拧螺杆的过程中维持模板位置，避免模板移位；浇筑阶段它继续提供侧向约束，并在模板出现异常变形时充当最后一道防线。
边界要说清楚：支腿的允许轴力在 30kN 量级，而 3.0m 高墙体的混凝土侧压力合力按每米墙长算可以达到 100kN 以上，两者不在一个数量级。所以“支腿能不能顶住”这个问题，答案取决于它承担的是哪一部分力，而不是取决于管径有多粗。壁厚从 3.0mm 加到 3.5mm，截面大约提升一成半，如果把它当主受力构件用，差的是一倍以上的量级，靠加壁厚补不回来。
二、结构组成
答案：一套调节支腿由伸缩套筒、调节丝杠、底座和顶托四部分组成，重量和承载能力主要由前两部分决定。
- 外管与内管：伸缩套筒结构，提供主要长度调节范围。外管通常 φ60×3.0，内管 φ48×3.0，内管在外管里滑动伸缩。内管每向外伸出一段，长细比就增大一档，允许轴力相应下降，这是选型时最容易被忽略的一条
- 调节丝杠：常见 Tr36×6 梯形螺纹，螺距 6mm，负责精细调节长度。牙型角 30°、牙根厚，锁紧后不易回退；丝杠段是整根支腿截面最小的地方，要单独核算
- 底座（脚板）：撑地端，常见 150mm×150mm×8mm 钢板或 φ150 圆盘，承压面积 17671 到 22500mm² 量级，把支腿的集中压力分散到楼面
- 连接件与顶托：顶模板端，带 U 型卡槽或螺栓孔，与背楞或模板边框连接。顶托必须落在背楞或边框上，直接顶面板会把面板顶穿
| 部件 | 常用规格 | 作用 | 现场检查点 |
|---|---|---|---|
| 外管 | φ60×3.0 焊管，截面积约 537mm²，回转半径约 20.2mm | 承受压力并约束内管 | 无压扁、无死弯，管口无毛刺 |
| 内管 | φ48×3.0 焊管，截面积约 424mm²，回转半径约 16.0mm | 伸缩段，长细比的控制截面 | 抽拉顺畅，无锈死、无椭圆变形 |
| 搭接段 | 伸出后搭接长度不小于 300mm | 保证内外管共同工作 | 尺量搭接长度，小于 300mm 时降级使用 |
| 调节丝杠 | Tr36×6，每转行程 6mm | 长度微调与锁紧 | 手旋顺滑，螺纹无缺牙、无深度锈蚀 |
| 底座 | 150×150×8 钢板或 φ150 圆盘 | 把压力分散到楼面 | 底面平整无翘曲，焊缝无裂纹 |
| 顶托 | U 型卡槽或螺栓连接孔 | 与背楞连接并传递水平力 | 试装无旷动，卡槽能抱住背楞 |
结构上还有一个关键点：丝杠段和搭接段是两根支腿最容易失效的位置。丝杠段截面小、受力偏心，搭接段靠管壁传力。现场判断一根支腿好不好使，先看这两处：丝杠旋到底再回半圈，全程顺畅无卡涩；搭接段尺量不小于 300mm。这两条过不了，管径再粗也不能用。
三、怎么选型？看四个参数
答案：选型按顺序看四个参数——长度调节范围、允许轴力、材质、表面处理。顺序不能颠倒，因为长度决定长细比、长细比决定允许轴力，前三项定了之后再谈表面处理才有意义。选型结果可以对照 模板调节支腿的规格参数 核对。
1. 规格与长度调节范围
常见档位按可调长度分，例如 2.0–3.0m、2.4–3.9m、2.9–4.9m、3.5–5.5m。选档不能直接拿层高去套，要先算支腿的实际长度：L = h_a ÷ sinθ，其中 h_a 为支点距地面的高度（m），θ 为支腿与水平面的夹角，L 为支腿长度（m）。支点高度一般取模板高度的三分之二到五分之四。
| 工况 | 支点高度 h_a | 夹角 θ | 计算长度 L | 建议档位 |
|---|---|---|---|---|
| 标准层高墙体（2.8–3.0m） | 2.4m | 50° | 3.13m | 2.4–3.9m 档 |
| 层高 3.5m 墙体 | 2.8m | 50° | 3.65m | 2.9–4.9m 档 |
| 层高 4.5m 大层高墙体 | 3.6m | 50° | 4.70m | 3.5–5.5m 档 |
| 柱模、小构件 | 1.5m | 55° | 1.83m | 2.0–3.0m 档 |
| 高支模、大层高（5m 以上） | 4.0m | 55° | 4.88m | 3.5–5.5m 及以上档 |
选档原则是让计算长度落在档位中段，不要贴着最长端用。贴边意味着内管几乎全部伸出，长细比最大、允许轴力最低，而且没有调节余量；落在中段则两头都有余量，轴力也高出一档。
2. 承载力
承载力由长细比控制，不是由管径单独决定。同一根支腿，内管外露 0.9m 时允许轴力可以到 60kN 上下，外露 2.0m 时就降到 31kN 左右。所以承载力这一栏不能只看标称值，要问清是在什么伸出长度下给出的，再按第七节的公式复核一遍。大层高、厚墙工程尤其要按方案计算，不能靠手感。
3. 材质
管件主流是 Q235 碳钢，塑性好、可焊，作为受压构件是合理选择；壁厚从 3.0mm 加到 3.5mm，截面积提升约一成半，允许轴力同比例提高，代价是重量增加。丝杠截面小、受力集中，宜用强度更高的 45# 钢而不是普通 Q235。
4. 表面处理
电镀锌或喷塑防锈。镀锌件靠锌层保护钢基体，磕碰后仍能继续防锈；喷塑件靠完整涂层隔绝水分，一旦破口就从破口处起锈。工地周转、露天存放、地下室潮湿环境优先选镀锌件；丝杠螺纹段无论哪种处理都应涂防锈油，这一段的锈蚀会直接卡死调节功能。
四、施工要点
答案：施工按六步走——垫板、定支点、粗调、精调锁死、成对布置、浇筑期看护。顺序有讲究，垫板和支点位置错了，后面的调节都是白费。安装完成后到拆模阶段的完整操作流程，可对照 模板调节支腿使用指南 逐步核对。
- 地基平整并垫板：底座下垫 50mm 厚木板或钢垫板。落在回填土、素土上时要按第七节的方法反算垫板面积；软土地基上直接放底座，浇筑后必然下沉，墙体垂直度全部白调
- 定支点高度与底部距离：支点落在模板高度的三分之二到五分之四处，底部距离按 a = h_a ÷ tanθ 计算，夹角控制在 45° 到 60°
- 粗调长度：旋出内管到接近需要的长度，先不锁紧，让支腿能自由转动，方便对准顶托位置
- 精调垂直再锁死：用线坠或 2m 靠尺读垂直度，旋转丝杠微调，符合要求后先锁紧丝杠，再锁紧套管紧固件，最后用手推模板确认无位移
- 成对或多向布置：一根支腿只能抵抗一个方向的倾覆，另一侧要另设支腿或与已浇结构拉结，否则风从背面来时模板无处受力
- 浇筑期看护与复紧：浇筑和振捣时避免撞击支腿、顶托和底座，安排看模人员每 15 分钟巡一遍，发现丝杠退扣、垫板移位、底座下沉立即停浇处理
五、三个常见误区
答案：这三个误区的共同点是把支腿当成比它能力更大的构件用。代价不是多花一点钱，而是墙体垂直度报废甚至胀模，返工量远大于配件本身的成本。
误区一：把支腿当承重柱用。表现是用两三根支腿去撑一整片高墙，指望它顶住混凝土侧压力。为什么错：单根支腿在常用伸出长度下允许轴力约 31kN，夹角 45° 时水平方向只有约 22kN，而 3.0m 高墙每米墙长的侧压力合力在 100kN 以上，数量级就对不上。正确做法：把支腿定位为调节件与辅助稳定件，侧压力主体交给对拉螺杆或预埋锚固。
误区二：长度不够硬撑。表现是支腿伸出到极限、内管接近脱出，还继续旋丝杠加力。为什么错：伸出越长长细比越大，允许轴力越低，外露 2.5m 时只剩 21.1kN，是外露 0.9m 时 60.3kN 的三分之一；同时丝杠在偏心压力下容易弯曲，弯了之后就再也调不动。正确做法：换更大档位的支腿，让计算长度落在档位中段，搭接长度不小于 300mm。
误区三：底座不垫板。表现是底座直接放在回填土、松土或建筑垃圾上。为什么错：φ150 底座面积 17671mm²，30kN 压力下的压强约 1.70MPa，是软土地基承载力特征值 0.1MPa 的十几倍，必然压陷下沉。正确做法：按第七节的公式反算垫板面积，软土地基上 30kN 对应的木垫板边长要到 700mm 量级，或者先在垫板下加设扩大基础。
六、规格参数表：尺寸、材质与允许轴力
答案：常规调节支腿的关键参数集中在下面这张表。表中允许轴力对应“内管外露 2.0m”这个条件，伸出更短时数值更高，伸出更长时数值更低，不能脱离伸出长度单独引用。
| 项目 | 参数 | 说明 |
|---|---|---|
| 调节范围档位 | 2.0–3.0m / 2.4–3.9m / 2.9–4.9m / 3.5–5.5m | 按计算长度就近取大，且落在档位中段 |
| 外管 | φ60×3.0 焊管 | 截面积约 537mm²，回转半径约 20.2mm |
| 内管 | φ48×3.0 焊管 | 截面积约 424mm²，回转半径约 16.0mm |
| 搭接长度 | 不小于 300mm | 伸出后内外管的重叠段长度 |
| 调节丝杠 | Tr36×6 梯形螺纹，牙型角 30° | 每转行程 6mm，半圈约 3mm |
| 底座 | 150×150×8 钢板 或 φ150 圆盘 | 承压面积 17671 – 22500mm² |
| 顶托 | U 型卡槽或螺栓连接孔 | 与背楞、模板边框连接 |
| 材质 | 管件 Q235B；丝杠 45# 或 Q235 | 受压构件用 Q235 塑性好，丝杠宜用 45# |
| 表面处理 | 电镀锌 或 喷塑 | 露天与潮湿环境优先镀锌 |
| 单重（3.0m 档） | 约 17 – 19kg | 含底座与顶托 |
| 允许轴力（外露 2.0m） | 约 31kN | 已含 0.8 折减系数 |
| 允许水平推力（θ=45°） | 约 22kN | 允许轴力 × cos45° |
读表要注意两点。第一，允许轴力一行的适用条件必须一起写进方案，只写 31kN 而不写伸出长度，等于把一个特定条件下的数值当成通用值。第二，单重 17–19kg 决定了人工搬运的边界：3m 档一根接近 20kg，单人扛着上脚手架不安全，运输和安装都要按两人一组考虑。
七、承载力量化计算：长度、轴力与稳定验算
答案：核算只有三步——按几何关系算长度，按力的分解算轴力，按长细比算允许轴力。三步走完就能回答“这根支腿在这种工况下够不够”。
1. 长度：支腿要多长
支腿与模板、地面构成一个直角三角形，公式为 L = h_a ÷ sinθ、a = h_a ÷ tanθ。其中 L 为支腿长度（m），a 为底部距墙距离（m），h_a 为支点距地高度（m），θ 为支腿与水平面的夹角。
| 支点高度 h_a | θ=45° 时 L / a | θ=55° 时 L / a | θ=65° 时 L / a |
|---|---|---|---|
| 2.4m | 3.39m / 2.40m | 2.93m / 1.68m | 2.65m / 1.12m |
| 2.8m | 3.96m / 2.80m | 3.42m / 1.96m | 3.09m / 1.31m |
| 3.2m | 4.53m / 3.20m | 3.91m / 2.24m | 3.53m / 1.49m |
表里有两个倾向要权衡：夹角越小，底部占地越大，但支腿轴力反而越小；夹角越大越省地方，轴力却上升得快。现场常用 45° 到 60°，兼顾占地与受力，超过 70° 时轴力已经放大到水平力的三倍，不划算。
2. 轴力：丝杠和套管要承受多大压力
支腿两端接近铰接，轴力按力的分解计算：N = H ÷ cosθ，其中 N 为支腿轴力（kN），H 为支腿需要承担的水平力（kN）。
| 夹角 θ | cosθ | H=10kN 时 N | H=20kN 时 N | 说明 |
|---|---|---|---|---|
| 45° | 0.707 | 14.1kN | 28.3kN | 常用区间下限，占地最大 |
| 55° | 0.574 | 17.4kN | 34.9kN | 占地与受力的折中点 |
| 65° | 0.423 | 23.7kN | 47.3kN | 轴力已放大约 2.4 倍 |
| 75° | 0.259 | 38.6kN | 77.2kN | 轴力放大约 3.9 倍，不宜采用 |
3. 稳定验算：允许轴力是多少
支腿是细长受压杆件，破坏形式是失稳而不是压坏，所以要用稳定公式：N_R = φ · A · f，其中 N_R 为稳定承载力（N），φ 为轴心受压构件稳定系数（按长细比查表取值），A 为截面面积（mm²），f 为钢材抗压强度设计值（Q235 取 215MPa）。长细比 λ = L₀ ÷ i，L₀ 为计算长度（mm），i 为截面回转半径（mm）。伸缩支腿的控制截面是内管：内管伸出后，未被外管约束的那一段就是自由段。按内管 A = 424mm²、i = 16.0mm、f = 215MPa 计算：
| 内管外露长度 L₀ | 长细比 λ | 稳定系数 φ | 稳定承载力 N_R | 允许轴力 0.8N_R |
|---|---|---|---|---|
| 0.6m | 38 | 0.90 | 82.0kN | 65.6kN |
| 0.9m | 56 | 0.83 | 75.4kN | 60.3kN |
| 1.2m | 75 | 0.72 | 65.6kN | 52.5kN |
| 1.5m | 94 | 0.60 | 54.7kN | 43.8kN |
| 1.8m | 113 | 0.49 | 44.7kN | 35.8kN |
| 2.0m | 125 | 0.43 | 39.2kN | 31.4kN |
| 2.5m | 156 | 0.29 | 26.4kN | 21.1kN |
表中的稳定系数按 Q235、b 类截面取值，属于量级参考，正式方案应按现行钢结构设计标准查表。0.8 这个折减系数用来覆盖三件事：丝杠段的截面削弱、顶托与底座的偏心、周转带来的磨损。这张表解释了现场最常见的两种失败：把支腿伸出到最长再用，或者用螺纹已经锈蚀的旧件，两者都会把允许轴力打到表里最下面几行。
4. 两个算例：立模阶段够用，单侧支模不够用
算例一，3.0m 层高墙模的立模阶段。支腿间距 1.5m，支点高度 2.4m，夹角 45°。风荷载按 w_k = μ_z · μ_s · w_0 计算，取基本风压 w_0 = 0.45kN/m²、体型系数 μ_s = 0.8、高度系数 μ_z = 1.0，得 w_k = 0.36kN/m²。单根支腿覆盖的迎风面 3.0m × 1.5m = 4.5m²，风力 W = 0.36 × 4.5 = 1.62kN，作用点距底 1.5m。对模板底边取矩：H × 2.4 = 1.62 × 1.5，得 H = 1.01kN；轴力 N = 1.01 ÷ cos45° = 1.43kN，与允许轴力 31.4kN 相比利用率只有 4.6%。结论：立模阶段风荷载不是控制工况，支腿数量由施工扰动、调节需要和操作空间决定。
算例二，同一片墙改成单侧支模。墙高 3.0m，入模 25℃、浇筑速度 1.5m/h、导管下料，算得侧压力标准值 41.2kN/m²、设计值 q_d = 52.2kN/m²、有效压头 1.71m（算法见 混凝土侧压力核算）。每米墙长的侧压力合力 R = 52.2 × 1.71 + 0.5 × 52.2 × 1.29 = 89.3 + 33.7 = 123.0kN/m。单根支腿在 45° 时的水平承载力 [H] = 31.4 × cos45° = 22.2kN，需要的支腿密度 n = 123.0 ÷ 22.2 = 5.54 根/m，也就是间距 180mm。即便按每 1.2m 设一道、每道 2 根（1.67 根/m）布置，每根仍要承担 73.7kN，是允许值的 3.3 倍。结论：单侧支模不能靠调节支腿承担侧压力主体，必须用预埋地脚螺栓或三角支架把水平力直接传给底板，支腿只做调节与辅助稳定，配置方式可参考 单侧支模配件配置。
算例二还有一步常被漏掉：底座处的地基验算。判据是 A_垫 ≥ 1.5N ÷ f_a，A_垫 为垫板面积（m²），N 为单根支腿轴力（kN），f_a 为地基承载力特征值（kPa）。取 N = 31.4kN、f_a = 100kPa，则 A_垫 ≥ 1.5 × 31.4 ÷ 100 = 0.47m²，对应木垫板边长约 700mm。落在混凝土楼板上时不存在这个问题，楼面局部承压远高于此；问题只出在回填土、素土和新回填的基坑边。
八、调节支腿与其他支撑方式的对比
答案：调节支腿不是唯一的支撑件，它和钢管斜撑、三角支架、正式支撑体系各有分工。选哪种，看两件事：要不要精确调节长度，水平力由谁承担。
| 对比项 | 模板调节支腿 | 钢管斜撑（扣件式） | 三角支架 | 正式支撑体系 |
|---|---|---|---|---|
| 长度调节方式 | 梯形丝杠连续微调，每转 6mm | 靠扣件位置与切管定长，档位粗 | 固定尺寸加少量微调 | 顶托可调 |
| 允许轴力（量级） | 31kN（内管外露 2.0m） | 受扣件抗滑控制，离散性大 | 由支架整体与预埋锚固决定 | 按支撑架规范验算 |
| 能否承担侧压力主体 | 不能 | 有限 | 能，需配预埋锚固 | 一般不用于侧压力 |
| 垂直度调节精度 | 高，半圈约 3mm | 低 | 中 | 中 |
| 占地 | 小 | 大 | 大 | 最大 |
| 典型用途 | 墙柱模立模调垂直、辅助稳定 | 临时拉结、超高部位 | 单侧支模、地下室外墙 | 楼板与梁底竖向支撑 |
选型逻辑因此很清晰：要精确调垂直度的部位用调节支腿；要把大面积侧压力传到基础上的部位用三角支架加预埋锚固；只是临时拉住模板、对精度没要求的部位用钢管斜撑更省事。三者可以组合使用，但组合时要写清各自承担哪一部分力，不能笼统地说“多打几道斜撑”。
九、现场判定法与验收要点
答案：判定分进场验件和安装验收两轮。进场靠手和尺，安装靠推和量，两轮都过才允许浇筑。
| 检查项 | 动作 | 合格判据 | 不合格处理 |
|---|---|---|---|
| 丝杠旋合 | 手旋丝杠走完全程 | 全程顺滑，无卡涩、无别扣 | 过丝或换件，不得加力硬拧 |
| 螺纹咬合长度 | 旋出后目视丝杠与套管的咬合段 | 咬合长度不小于螺母高度的 80% | 缩短使用或换更大档位 |
| 搭接长度 | 钢卷尺量内外管重叠段 | 不小于 300mm | 缩短伸出量或换件 |
| 直线度 | 拉通线或靠尺量全长 | 不大于 3mm/m | 冷校；出现死弯直接报废 |
| 底座与焊缝 | 目视加敲击听音 | 底座无翘曲，焊缝无裂纹、无咬边 | 报废，不得现场补焊后继续使用 |
| 镀层 | 目视 | 无起皮、无发白露钢 | 螺纹段除锈涂油，锈蚀深的降级或报废 |
| 顶托配合 | 与背楞试装 | 卡槽抱住背楞，无旷动 | 调整或更换顶托形式 |
| 锁死效果 | 调垂直后手推模板 | 模板无位移，丝杠无退扣 | 重新锁紧并复调垂直度 |
进场抽检比例建议不低于 10%，每个批次不少于 5 套；周转来的旧件要逐根过手，重点摸螺纹段——锈蚀的手感是粗糙发涩，磨损的手感是牙顶变圆、旋起来发飘，这两种都要降级使用。安装验收要在立模后和浇筑前各做一次，浇筑前的复紧不能省：木胶合板与木方吸水后会压缩，前一晚调好的垂直度，第二天开盘时可能已经变了。浇筑过程中安排看模人员每 15 分钟巡一遍，判据是模板鼓出量小于 3mm 属正常弹性变形，3 到 5mm 应停浇并加密处理，超过 5mm 必须停浇卸载。
十、常见错误：五条高频做法
答案：下面五条按“表现 → 为什么错 → 正确做法”写，都是现场反复出现的做法，可以直接当作技术交底的反面清单。
错误 1：支腿伸出到最长再用。表现是把内管几乎全部拉出来还继续旋丝杠。为什么错：内管外露 2.5m 时允许轴力只有 21.1kN，是外露 0.9m 时 60.3kN 的三分之一；搭接长度不足还会让内外管失去共同工作条件，压力直接作用在管口，管口一压扁支腿就报废。正确做法：选档位时让计算长度落在中段，伸出后的搭接长度不小于 300mm。
错误 2：只在一侧设置支腿。表现是每道只放一根支腿，方向朝向场内一侧。为什么错：支腿是受压杆，只能抵抗把模板推向它的那个方向；风从背面来时支腿受拉，铰接的支腿几乎没有抗拉能力，模板会直接倒向另一侧。正确做法：成对布置，或者在背面另设支腿、与已浇结构拉结，保证两个方向都有约束。
错误 3：底座直接落在回填土上。表现是底座下面不垫任何东西，或者只垫一块碎模板。为什么错：φ150 底座承压面积 17671mm²，30kN 时的压强约 1.70MPa，是软土地基承载力特征值 0.1MPa 的十几倍，浇筑振动一起就下沉，垂直度全废。正确做法：按 A_垫 ≥ 1.5N ÷ f_a 反算垫板面积，软土地基上 N = 31.4kN 需要约 0.47m²，也就是 700mm 见方的垫板。
错误 4：顶托直接顶在面板上。表现是顶托没有对准背楞或模板边框，直接顶在木胶合板面上。为什么错：面板的抗局部承压能力很低，几十千牛的集中力会把面板顶穿或顶出凹坑，力传不到背楞上，垂直度也就无从谈起。正确做法：顶托必须落在背楞或模板边框上，卡槽抱住背楞，必要时加一块小垫板分散压力。
错误 5：浇筑中撞击支腿不复检。表现是振捣棒、料斗、泵管碰撞支腿，或者拆模时用锤子敲丝杠。为什么错：支腿靠锁紧螺母的摩擦力维持长度，受到侧向撞击后锁紧力下降，丝杠会在振动中退扣，模板缓慢外倾，等到发现时垂直度偏差已经超限；敲击丝杠则会直接把螺纹段打毛。正确做法：浇筑期间设看模人员每 15 分钟巡视，发现碰撞立即复紧并复测垂直度；拆模时松螺母取出，不得锤击丝杠端头。
常见问题
- 模板调节支腿和钢管斜撑有什么区别？主要差别在调节方式和受力离散性。调节支腿用 Tr36×6 梯形丝杠连续微调，每转 6mm、半圈约 3mm，伸出长度对应明确的允许轴力；钢管斜撑靠扣件和切管定长，档位粗，受扣件抗滑控制，离散性大。需要精确调垂直度时选调节支腿。
- 3.0m 层高的墙该选多长的支腿？按 L = h_a ÷ sinθ 计算。支点高度取 2.4m、夹角取 50°，得 L = 2.4 ÷ 0.766 = 3.13m，选 2.4–3.9m 档，让计算长度落在中段。夹角越小支腿越长、占地越大，夹角越大轴力越高，现场常用 45° 到 60°。
- 调节支腿能当承重支撑用吗？不能。单根支腿在内管外露 2.0m 时允许轴力约 31kN，夹角 45° 时水平方向只有约 22kN，而 3.0m 高墙每米墙长的侧压力合力约 123kN，数量级相差悬殊。侧压力主体应由对拉螺杆或预埋锚固承担。
- 为什么支腿伸出越长承载力越低？因为控制破坏形式是失稳而不是压坏。长细比 λ = L₀ ÷ i，内管外露 0.9m 时 λ 为 56、稳定系数 0.83，允许轴力 60.3kN；外露 2.0m 时 λ 升到 125、稳定系数降到 0.43，允许轴力只剩 31.4kN，缩水近一半。
- 单侧支模只用调节支腿行不行？不行。3.0m 高墙每米长的侧压力合力 123kN，单根支腿 45° 时的水平承载力只有 22.2kN，需要 5.54 根每米、间距 180mm 才够，现场排不下也拧不完。正确做法是用预埋地脚螺栓或三角支架把水平力直接传给底板。
- 底座下面为什么要垫板，垫多大？底座承压面积只有 17671mm²，30kN 时压强约 1.70MPa，落在回填土上必然下沉。垫板面积按 A_垫 ≥ 1.5N ÷ f_a 计算，N 取 31.4kN、软土地基 f_a 取 100kPa 时约需 0.47m²，即 700mm 见方的垫板；落在混凝土楼板上垫 50mm 厚木板分散即可。
- 旧支腿还能不能用，怎么判定？手旋丝杠走完全程，顺畅无卡涩才可用；尺量搭接长度不小于 300mm，拉线量直线度不大于 3mm/m。螺纹锈蚀发涩或牙顶磨圆的要降级使用，管口压扁、焊缝开裂、出现死弯的直接报废，不得现场补焊后继续使用。
