什么是精轧螺纹钢？PSB 预应力锚固钢筋详解
一句话定义：精轧螺纹钢（规范名称：预应力混凝土用螺纹钢筋，牌号以 PSB 开头）是沿全长轧制出连续螺纹的高强度钢筋，靠配套螺母与垫板实现机械锚固，可直接张拉、放张和补张。它与对拉螺杆是两种东西：前者是永久受力钢筋，后者是可周转的模板锁紧件，单根承载力相差十几倍。
一、什么是精轧螺纹钢：定义、结构与机械锚固原理
结论先给：精轧螺纹钢从头到尾都带螺纹，锚固不靠粘结力，而靠螺母把拉力直接压在垫板上。因此它能任意位置张拉、放张、补张，也能用连接器接长，这三点普通钢筋做不到。
1. 名字里的两个关键词
「精轧」指螺纹与杆体在轧制中一次成型，牙型饱满、螺距均匀、金属流线连续；车丝是切削出来的，会切断流线并在牙底形成尖角，反复张拉容易从牙底开裂。「PSB」是牌号代号，后面的数字是屈服强度规定值（MPa）。
2. 机械锚固为什么能缩短锚固长度
普通带肋钢筋靠粘结力传力，锚固长度往往要几十倍直径；精轧螺纹钢靠螺母承压面把力传给垫板再扩散进混凝土，锚固区长度由垫板尺寸与螺母高度决定，通常在 100mm 量级。代价是垫板下混凝土局部承压必须核算：垫板面积不足会压碎混凝土，表现为张拉时垫板下陷、伸长量突增。
严禁焊接，端头严禁气割。材料碳当量高，焊接热影响区容易淬硬开裂；气割端面粗糙、硬化、氧化，螺母旋不进去。下料只能用砂轮切割机或金属锯片。
二、规格参数
结论先给：选型只看四个数——公称直径、公称截面积、屈服强度规定值、理论单重，后两个都能用公式独立复核。
| 参数项目 | 规格 / 数值 | 说明 |
|---|---|---|
| 常用公称直径 d | Φ18 / Φ20 / Φ25 / Φ32 / Φ36 / Φ40 / Φ50 | Φ20、Φ25、Φ32 用量最大 |
| 螺纹形式 | 全长连续螺纹，轧制成型 | 任意位置可装螺母、连接器、锚具 |
| 牌号 | PSB785 / PSB830 / PSB930 / PSB1080 | 数字为屈服强度规定值，单位 MPa |
| 材质 | 高强度合金化钢筋（40Si2MnV 体系等） | 碳当量高，严禁焊接与气割 |
| 供货长度 | 6m / 9m / 12m 定尺 | 也可按下料长度定尺切割 |
| 配套件 | 精轧螺母、垫板、连接器、螺旋筋、锚具 | 牙型配套，不得用普通螺母替代 |
下表按公称截面积 A = π×d²÷4 与理论单重 m = 0.00617×d² 计算（d 单位 mm，m 单位 kg/m）。
| 公称直径 d（mm） | 公称截面积 A（mm²） | 理论单重（kg/m） | 1 吨对应长度（m） |
|---|---|---|---|
| 18 | 254 | 2.00 | 约 500 |
| 20 | 314 | 2.47 | 约 405 |
| 25 | 491 | 3.86 | 约 259 |
| 32 | 804 | 6.32 | 约 158 |
| 40 | 1257 | 9.87 | 约 101 |
| 50 | 1964 | 15.43 | 约 65 |
三、主要应用场景
结论先给：用途可归成两类——永久预应力筋，以及永久或半永久的锚固件。共同特征是受力大、锚固空间小、需要精确控制拉力。
- 桥梁后张法预应力锚固：箱梁腹板竖向预应力筋、横隔板、连续梁；竖向筋短，端部锚固空间小。
- 桥梁横向预应力：桥面板横向、盖梁；单根承载力大、根数少。
- 现浇支架与挂篮后锚：挂篮后锚点、托架、抗倾覆拉杆；可施加预拉力消除间隙，属临时结构。
- 深基坑锚杆、边坡锚固：锚固段短、可补张，成败取决于注浆质量。
- 预制构件吊装与临时锚固：预制梁、预制墩柱、大型设备吊点。
- 大跨度结构预应力体系：大跨度梁、转换层、体外预应力；锚具体积小，可补张。
- 结构与设备基础锚固：塔吊基础、风电基础、地锚；抗拔力大，可预加应力减小位移。
- 高侧压力模板体系：厚墙、大截面柱的一次性对拉；承载力远高于常规对拉螺杆。
最后一条的边界要讲清楚：它可以用于高侧压力部位的拉结，但按一次性受力构件使用，不能像对拉螺杆那样反复拆装。反复旋拧会磨损螺纹牙型，而螺纹就是它的锚固面，损伤后锚固能力直接下降。
四、PSB 牌号与材质：785 / 830 / 930 / 1080 四档怎么分
结论先给：牌号数字就是屈服强度规定值（MPa），选档依据是设计张拉控制应力，不是越大越保险。强度越高，塑性与韧性越低，焊接性越差。
| 牌号 | 屈服强度规定值（MPa） | Φ25 屈服承载力理论值（kN） | Φ32 屈服承载力理论值（kN） | Φ40 屈服承载力理论值（kN） |
|---|---|---|---|---|
| PSB785 | 785 | 385 | 631 | 986 |
| PSB830 | 830 | 407 | 667 | 1043 |
| PSB930 | 930 | 457 | 748 | 1169 |
| PSB1080 | 1080 | 530 | 869 | 1357 |
算法是 N = A × ReL ÷ 1000（N 单位 kN，A 单位 mm²，ReL 单位 MPa）。以 Φ32 的 PSB830 为例：804 × 830 ÷ 1000 = 667kN。它是截面应力刚好达到屈服强度规定值时的荷载，属于材料能力上限量级，不能直接当作张拉控制力。
四档差别源于化学成分：强度等级越高、碳当量越高，塑性越低、焊接性越差、对缺口越敏感。选档三步走：由设计给出张拉控制应力 σcon；算单根张拉力 P = σcon × A ÷ 1000；核对屈服强度余量并确认配套件与牌号、直径匹配。适用区间可对照 精轧螺纹钢选型方法 判断。
五、三个可复核的计算：下料长度、张拉伸长量、用量估算
结论先给：现场只需要算三个数——要切多长、张拉后应该伸长多少、这批活要多少吨。
1. 下料长度：L = 构件高度 + 2×(垫板厚 + 螺母高) + 2×外露余量
外露余量留给螺母旋合与张拉操作，不能省；有连接器接长时还要再加连接器长度。按垫板厚 25mm、螺母高 60mm、单端外露 40mm 验算：构件高 1800mm 时，L = 1800 + 2×(25+60) + 2×40 = 2050mm，向上取整下料。长度不足无法用任何现场手段补救。
2. 张拉伸长量：ΔL = P×L ÷ (A×Es)
P 为张拉力（N），L 为自由段长度（mm），A 为公称截面积（mm²），Es 取 2.0×10⁵MPa。示例：Φ32 的 PSB830，A = 804mm²，张拉控制应力按 0.60×830 = 498MPa 演算，单根张拉力 P = 498 × 804 ÷ 1000 ≈ 400kN；自由段长 8000mm 时 ΔL = 400000 × 8000 ÷ (804 × 200000) ≈ 19.9mm。实测伸长量与计算值偏差应控制在 ±6% 以内，超差通常来自设备未标定、油表失准、孔道摩阻异常或钢筋被卡住，必须停张查原因。张拉控制应力属设计参数，式中的 0.60 只是演算示例值。
3. 用量估算：总重 = 根数 × 单根长 × 单重
示例：Φ32、单根 2.05m、1000 根，总长 2050m，总重 = 2050 × 6.32 ≈ 12956kg ≈ 13.0t；单根 2.50m 的 1000 根约 15.80t；Φ25、单根 2.20m 的 1000 根约 8.49t。到货过秤时用同一套数反推，实测单重与理论值偏差超过 5% 应复检。接长要用配套的精轧螺纹钢连接器，不能对接焊，接头抗拉承载力应不低于母材。
六、对比与选型：精轧螺纹钢、对拉螺杆、普通钢筋、钢绞线
结论先给：这四种材料的分工由锚固方式和能不能张拉决定，不是由强度高低决定。
| 对比项 | 精轧螺纹钢（Φ32 / PSB830） | 对拉螺杆（D12 / 45#） | 普通热轧带肋钢筋（Φ32 / HRB400） | 钢绞线（1×7-15.2） |
|---|---|---|---|---|
| 公称截面积（mm²） | 804 | 113（有效截面约 84） | 804 | 140 |
| 强度指标 | 屈服强度规定值 830MPa | 保证承载力约 50kN | 屈服强度规定值 400MPa | 抗拉强度规定值 1860MPa |
| 单根承载力量级（kN） | 约 667（屈服） | 约 50（保证） | 约 322（屈服） | 约 260（破断） |
| 锚固方式 | 螺母 + 垫板机械锚固 | 圆盘螺母锁紧 | 混凝土粘结锚固 | 夹片锚具 |
| 能否张拉放张 | 能，可反复补张 | 不能，只施加锁紧预拉力 | 不能 | 能，但不可重复张拉 |
| 焊接 | 严禁 | 45# 焊接性差，不推荐 | 可焊 | 严禁 |
三组倍数要记住。第一组：Φ32 的 PSB830 与 D12 对拉螺杆的承载力比约 667 ÷ 50 ≈ 13 倍，这是两者不能互换的量化原因。第二组：同为 Φ32、同为 804mm²，PSB830 的屈服承载力是 HRB400 的 830 ÷ 400 ≈ 2.08 倍，差别完全来自材质。第三组：15.2mm 钢绞线单根破断力约 140 × 1860 ÷ 1000 = 260kN，只有 Φ32 精轧螺纹钢屈服承载力的 39%。选型四步：先看端部有没有布置锚具与垫板的空间，空间紧张只能选精轧螺纹钢；再看是否需要补张；再看根数与总吨位；最后确认材料能否焊接。两类构件的边界可对照 对拉螺杆与精轧螺纹钢的区别 逐条核对。
七、现场判定法与进场验收
结论先给：现场判定不需要仪器，一把卡尺、一个配套螺母、一根拉线、一台台秤就能覆盖八成的质量问题。
| 检查项 | 工具 / 动作 | 合格判据 | 不合格表现 |
|---|---|---|---|
| 螺纹完整性 | 目视 + 手摸全长 | 牙型饱满连续、螺距均匀，无缺牙、烂牙、折叠、裂纹 | 局部缺牙、牙顶撕裂、有横向裂纹 |
| 与螺母的旋合 | 取配套螺母手拧 | 顺滑旋入全长、无别扣、无卡涩，旋合扣数不少于螺母总扣数的 80% | 拧到一半卡死、明显晃动、需加力硬拧 |
| 螺纹大径与螺距 | 游标卡尺 / 螺纹环规 | 大径在规定偏差内，螺距与标配一致 | 大径偏小（牙顶被削尖）、螺距不均 |
| 单重 | 抽 5 根过秤并除长度 | 与理论单重偏差不超过 5% | 明显偏轻，多为直径不足 |
| 直线度 | 平台上滚动或拉线 | 全长弯曲不大于 3mm/m | 弯曲成弧形，穿束困难 |
| 端头与表面 | 目视 | 砂轮切割、端面平整无毛刺并有倒角；允许轻微浮锈 | 气割痕、端面发蓝、毛刺外翻、锈层起皮 |
配套螺母手拧可同时验螺纹精度、牙型匹配与锈蚀；抽 5 根过秤是查截面积的间接手段，Φ32 单重明显低于 6.32kg/m 时公称截面积已不成立。资料还要对得上三件事：牌号与实物标识、炉批号与到货批次、强度指标与设计规定值。
八、安装、张拉与封锚施工要点
结论先给：施工只有八步，其中下料不用气割、张拉必须双控、封锚必须及时三条最容易漏。
- 下料：用砂轮切割机或金属锯片下料，切口打磨去毛刺并倒角；严禁气割与引弧焊接定位件。
- 就位固定：按设计位置穿入或埋入，孔道清理干净；用绑扎丝、卡具或专用夹具固定，不得点焊。
- 装垫板与螺母：垫板与构件表面垂直贴合，不得垫铁片找平；螺母旋至贴紧，端头外露 1 到 3 扣便于复核。
- 核对混凝土强度：张拉前确认同条件养护试块强度达到设计规定（常取设计强度等级值的 75%，以设计文件为准），并核查千斤顶与油表标定有效期。
- 分级张拉：按 0 → 10%σcon → 20%σcon → 100%σcon 分级加载，每级持荷记录；到 100%σcon 后持荷 1 到 2 分钟再锚固。
- 双控记录：同一根筋同时记录张拉力与实测伸长量，偏差控制在 ±6% 以内；逐根编号记录，不得只填一行代表全批。
- 切头防腐：锚固后切除多余长度，端头留 30 到 50mm，切口打磨倒角并涂防锈或防腐材料。
- 封锚：按设计用微膨胀砂浆或混凝土封锚，有孔道的按设计注浆且饱满密实。
成品保护要求：严禁用大锤敲击端头调整位置。端头螺纹一旦变形，螺母旋不进去，这根筋就没有补救余地。完整流程可对照 精轧螺纹钢使用指南 落实。
九、常见错误：四条高频问题
下面四条按「表现 → 为什么错 → 正确做法」展开。
错误 1：用普通带肋钢筋车丝代替
表现：用 HRB400 的 Φ32 车出螺纹配精轧螺母。为什么错：HRB400 屈服强度规定值 400MPa 只有 PSB830 的 48%，同为 804mm² 截面，屈服承载力从约 667kN 掉到约 322kN；车丝还切断金属流线、牙底形成尖角。正确做法：必须用整根轧制螺纹的 PSB 钢筋，且不得用于永久预应力部位。
错误 2：在筋上焊接附件或用气割切端头
表现：为定位在筋上点焊短钢筋；端头长了用气割割断后直接上螺母。为什么错：碳当量高的材料焊接后热影响区容易淬硬开裂，焊缝就是断裂起点；气割端面粗糙、有氧化渣和飞边，螺母旋不进去。正确做法：严禁焊接，定位改用绑扎丝或卡具；端头只能用砂轮切割机或金属锯片，切后打磨倒角，已气割的应切除不少于一个螺母高度后重切。
错误 3：张拉只控制张拉力，不测伸长量
表现：油表读数到了就锚固，伸长量空着或凭经验填写。为什么错：张拉力只反映油压，不能反映钢筋是否在孔道里自由伸长。摩阻过大、钢筋被卡住、油表失准，油表都能读到目标值，但实际预应力远远不够。正确做法：坚持张拉力与伸长量双控，先按 ΔL = P×L÷(A×Es) 算出目标值，偏差超过 ±6% 立即停张查原因。
错误 4：把精轧螺纹钢当模板对拉件周转使用
表现：把它当对拉杆用，拆模后回收清理，下一层继续用。为什么错：它按一次性受力构件设计，锚固面就是螺纹；反复旋拧会磨钝牙顶、损伤牙型，锚固能力直接下降。正确做法：模板对拉使用专门的对拉螺杆（D12 / D15 / D20），按侧压力计算选型并配套圆盘螺母。
十、张拉与锚固核算算例：Φ32 / PSB830 两种自由段长度对比
结论先给：张拉核算不是只算一个伸长量，而是一条五步链——公称截面 → 控制张拉力 → 理论伸长量 → 锚具回缩损失 → 锚固后有效预应力。其中回缩损失与自由段长度成反比：长度减半，损失率几乎翻倍。这一步最容易被跳过，也最容易造成「油表读数合格、实际预应力不足」。
1. 已知条件
- 构件：现浇箱梁腹板竖向预应力筋，两端均为螺母加垫板机械锚固，一端张拉。
- 材料：Φ32 精轧螺纹钢，牌号 PSB830，屈服强度规定值 830MPa。
- 设计张拉控制应力取 σcon = 0.60 × 830 = 498MPa（演算取值，实际以设计文件为准）。
- 弹性模量 Es 取 2.0×10⁵MPa。
- 工况一：自由段长度 L₁ = 8200mm，构件高约 8000mm，已计入两端垫板与螺母高度。
- 工况二：自由段长度 L₂ = 4200mm，用于横隔板、盖梁等短筋部位。
与第五节示例的差别只有一条：自由段长度由 8000mm 改为 8200mm，其余参数完全一致，便于两处结果互相对照。
2. 参数取值与依据
| 参数 | 符号 | 取值 | 取值依据 |
|---|---|---|---|
| 公称直径 | d | 32mm | 设计选型 |
| 公称截面积 | A | 804mm² | A = π×d²÷4 = 3.1416×32²÷4 = 804.2，取 804 |
| 屈服强度规定值 | ReL | 830MPa | PSB830 牌号规定值 |
| 张拉控制应力 | σcon | 498MPa | 0.60×ReL，演算取值，以设计文件为准 |
| 弹性模量 | Es | 2.0×10⁵MPa | 钢筋弹性模量常规取值 |
| 锚具回缩量 | Δa | 2mm | 螺母加垫板体系的回缩来自垫板与混凝土表层压密及螺纹旋合间隙，常取 1~3mm，本例取 2mm（量级参考） |
| 伸长量允许偏差 | — | ±6% | 双控要求，本示例沿用 |
3. 分步代入
第一步，公称截面积：A = π×d²÷4 = 3.1416 × 1024 ÷ 4 = 804.2mm²，取 A = 804mm²。截面积是后面所有计算的基数，直径不足会让它按平方关系缩水，这也是进场必须抽检单重的原因。
第二步，单根控制张拉力：Pcon = σcon × A ÷ 1000 = 498 × 804 ÷ 1000 = 400.4kN。核对量级：400.4 ÷ 667 = 0.60，恰好是屈服承载力 667kN 的 60%，安全余量成立，且没有超过材料能力上限。
第三步，理论伸长量（工况一）：ΔL₁ = Pcon × L₁ ÷ (A × Es) = 400400 × 8200 ÷ (804 × 200000) = 3283280000 ÷ 160800000 ≈ 20.42mm。用等效应力式复核：ΔL₁ = σcon × L₁ ÷ Es = 498 × 8200 ÷ 200000 = 20.42mm，两式同源，结果一致。
第四步，理论伸长量（工况二）：ΔL₂ = σcon × L₂ ÷ Es = 498 × 4200 ÷ 200000 = 10.46mm。伸长量与自由段长度成正比，长度减半，伸长量也减半。
第五步，锚具回缩引起的应力损失：Δσa = Δa × Es ÷ L。工况一：2 × 200000 ÷ 8200 = 48.78MPa；工况二：2 × 200000 ÷ 4200 = 95.24MPa。损失率 = Δσa ÷ σcon，工况一 48.78 ÷ 498 = 9.8%，工况二 95.24 ÷ 498 = 19.1%。用回缩量与理论伸长量之比独立复核：工况一 2 ÷ 20.42 = 9.8%，工况二 2 ÷ 10.46 = 19.1%，两种算法的结果一致。
第六步，锚固后有效预应力：σpe = σcon − Δσa，Pe = σpe × A ÷ 1000。工况一：σpe = 498 − 48.78 = 449.22MPa，Pe = 449.22 × 804 ÷ 1000 ≈ 361.2kN；工况二：σpe = 498 − 95.24 = 402.76MPa，Pe = 402.76 × 804 ÷ 1000 ≈ 323.8kN。
| 核算项目 | 工况一（L = 8200mm） | 工况二（L = 4200mm） | 差异来源 |
|---|---|---|---|
| 公称截面积 A（mm²） | 804 | 804 | 同规格，不随长度变化 |
| 控制张拉力 Pcon（kN） | 400.4 | 400.4 | 由 σcon 与 A 决定 |
| 理论伸长量 ΔL（mm） | 20.42 | 10.46 | 与自由段长度成正比 |
| 回缩应力损失 Δσa（MPa） | 48.78 | 95.24 | 与自由段长度成反比 |
| 锚固后有效应力 σpe（MPa） | 449.22 | 402.76 | 张拉后一次性回缩所致 |
| 锚固后有效张拉力 Pe（kN） | 361.2 | 323.8 | Pe = σpe × A ÷ 1000 |
| 回缩损失率 | 9.8% | 19.1% | 短筋损失率约为长筋的 2 倍 |
| 伸长量合格区间（±6%） | 19.19 ~ 21.65mm | 9.83 ~ 11.09mm | 由 ΔL 与偏差限值算出 |
差异来源只有一条：回缩量 Δa 是绝对量（mm），而伸长量 ΔL 与自由段长度成正比，所以 L 越短，Δa 占 ΔL 的比例越大。长度从 8200mm 减到 4200mm，伸长量减半而回缩量不变，损失率就接近翻倍。这是几何效应，与材质强度、混凝土侧压力都无关。工程含义很直接：同一种材料、同一个张拉力，长筋和短筋的锚固质量不在一个量级上，短筋必须单独设置补偿措施。
4. 现场分级张拉读数表（工况一）
读数按示例标定方程换算：P = 10.0 × y − 0.5，其中 P 为张拉力（kN），y 为油表读数（MPa），对应千斤顶有效面积约 10000mm² 的常规量级（示例，量级参考）。实际施工必须使用本项目千斤顶与油表的配套标定报告重新换算，标定方程不得跨项目套用，也不得用理论面积代替标定值。
| 加载级 | 张拉力 P（kN） | 油表读数 y（MPa） | 累计伸长量（mm） | 现场记录要点 |
|---|---|---|---|---|
| 0 | 0 | 约 0 | 0 | 装表、读初读数，确认表针回零 |
| 10%σcon | 40.0 | 4.1 | 2.04 | 以此为伸长量量测起点，消除间隙影响 |
| 20%σcon | 80.1 | 8.1 | 4.08 | 核对前两级是否线性，判断有无卡阻 |
| 100%σcon | 400.4 | 40.1 | 20.42 | 持荷 1~2 分钟后锚固，读最终读数 |
量测起点取 10%σcon 时，实测伸长量应按 ΔL实测 = (ΔL₁₀₀ − ΔL₁₀) ÷ 0.9 推算全量，因为 10% 到 100% 只覆盖 90% 的力值。以工况一复核：(20.42 − 2.04) ÷ 0.9 = 18.38 ÷ 0.9 ≈ 20.42mm，与理论值一致，说明这条推算方法本身不会引入偏差。合格区间为工况一 19.19 ~ 21.65mm、工况二 9.83 ~ 11.09mm，超出即判不合格。
5. 算例结论
算例结论：Φ32 / PSB830 按 σcon = 498MPa 张拉时，单根控制张拉力取 400kN，现场按本项目标定方程换算后控制油表读数；自由段 8200mm 的长筋理论伸长量 20.42mm、合格区间 19.19 ~ 21.65mm、回缩损失约 9.8%、锚固后有效张拉力约 361kN，可直接实施；自由段 4200mm 的短筋理论伸长量只有 10.46mm，同一个 2mm 回缩会造成约 19.1% 的预应力损失，锚固后有效张拉力只剩 324kN 量级，必须用低回缩锚固措施，或在锚固后 24 小时内复紧螺母、补张一次来补偿，否则会出现油表读数合格而实际预应力严重不足的情况。
短筋工况还有一条现场替代办法：把伸长量量测起点从 10%σcon 下移到 5%σcon，让读数差覆盖更大的力值范围，可减小初读数误差的影响；但这只提高量测精度，补偿回缩损失仍然只能靠复紧或补张，不能靠调整量测起点解决。自由段与锚固段的受力分配关系，可对照 对拉螺杆受力分析与失效模式 中的分析思路逐项核对。
十一、现场判据：张拉锚固的九条硬判据与处置顺序
结论先给：判断张拉锚固是否合格，不靠经验靠「三把工具加一个读数」——卷尺量外露、塞尺量缝隙、小锤敲垫板，再加上张拉力与伸长量的双控读数。下面每条都按「现象 → 判据 → 处置」给出，并注明没有仪器时怎么初筛。
1. 判据速查表
| 项目 | 现象 | 合格判据 | 不合格处置 | 责任人 |
|---|---|---|---|---|
| 螺母旋合与外露量 | 端头外露过长，或螺母未旋到位 | 张拉后端头外露 1~3 扣，旋合扣数不少于螺母总扣数的 80% | 外露不足时切除旧端头重新倒角；外露过量需复核下料长度，不得靠加垫片凑数 | 张拉班组自检 |
| 螺母与垫板贴合 | 螺母底面与垫板之间有可见缝隙 | 0.1mm 塞尺塞不进螺母底面与垫板之间 | 卸荷后重新找平贴合，严禁用铁片或垫圈找平 | 班组自检、技术员复检 |
| 垫板下混凝土 | 小锤敲击空响，边角掉块 | 敲击声密实无空响，边角无压碎掉块 | 卸荷后凿除松散混凝土并按设计补强，重新张拉 | 技术员、监理 |
| 伸长量双控 | 实测伸长量偏离计算值 | 偏差在 ±6% 以内，即落在 19.19 ~ 21.65mm（长筋）或 9.83 ~ 11.09mm（短筋） | 立即停张，依次检查设备标定、油表、孔道摩阻、钢筋是否被卡 | 技术员 |
| 千斤顶与油表标定 | 标定超期、表针跳变或不回零 | 千斤顶与油表配套标定且在有效期内（常取 6 个月，量级参考），表针回零正常 | 停止使用该套设备，重新标定后方可张拉 | 设备管理员 |
| 螺纹损伤与滑丝 | 目视缺牙，加力后螺母打滑 | 牙型完整连续，配套螺母能顺滑旋入全长 | 损伤段切除不少于一个螺母高度后重切，或整根更换 | 材料员 |
| 张拉过程异常 | 伸长量突增、油压不升或掉压 | 各级加载线性，持荷 1~2 分钟油压稳定 | 立即卸荷，查明是垫板下陷、钢筋滑移还是设备漏油 | 张拉负责人 |
| 端头加工质量 | 端面有气割痕、发蓝、毛刺外翻 | 砂轮切割或锯切，端面平整、有倒角、无毛刺 | 整段切除后重切，气割过的端头必须切除 | 材料员 |
| 混凝土强度与封锚 | 试块强度不足，或张拉后迟迟不封锚 | 张拉前同条件养护试块达到设计规定（常取设计强度等级值的 75%，以设计文件为准）；张拉后及时封锚 | 强度不足不得张拉；封锚延迟的清除浮锈补做防腐后再封锚 | 技术员、监理 |
2. 没有仪器时怎么初筛
下表五项判据都可以只用工地常备工具完成初筛，结论只有两种：初筛合格，或转复检。初筛不合格的按上表对应处置动作执行，不得凭手感放行。
| 判据 | 随手工具 | 初筛动作 | 初筛结论 |
|---|---|---|---|
| 螺母贴合 | 塞尺，或 0.1mm 塞片、废锯条 | 沿螺母底面一周试探塞入 | 塞不进为初筛合格，能塞入即转处理 |
| 旋合与外露量 | 卷尺、钢直尺 | 量端头外露长度，与该批钢筋实测螺距折算扣数 | 外露 1~3 扣为合格区间，超范围转复核 |
| 垫板下混凝土 | 小锤，或扳手背面 | 沿垫板四周轻敲听声 | 声闷密实为合格，空响即转复检 |
| 螺纹损伤 | 配套螺母、扳手 | 先手拧全长，再轻加力复核 | 顺滑到底为合格，卡涩即停用待判 |
| 端头质量 | 目视加手摸 | 看端面颜色与毛刺，摸有无台阶与飞边 | 无气割痕、无毛刺为合格 |
3. 处置顺序：先做什么、后做什么
- 先卸荷，后检查。任何带载状态下都不允许敲击、扳动或拆装螺母。带载处理会让螺纹在受力状态下被二次损伤，而螺纹就是它的锚固面，一旦损伤不可逆。
- 先定性和量级，后定方案。先区分是设备问题（油表、标定、漏油）、几何问题（下料长度、外露量、贴合）还是受力问题（垫板下陷、混凝土压碎）。三类的处置手段完全不同，混着处理只会反复返工。
- 先处理不可逆项，后处理可调项。端头气割痕、螺纹损伤、垫板下混凝土压碎属于不可逆或需补强的项，必须先处理；外露量与贴合缝隙属可调项，可在复张前统一调整。
- 先复张并复核双控，后封锚。复张后必须同时读到张拉力与伸长量两个合格值，偏差回到 ±6% 以内才允许进入封锚。封锚是最后一道工序，一旦封锚就无法再补张。
- 最后归档记录。逐根编号记录张拉力、实测伸长量、偏差与处理措施；同一批抽检不合格的，应扩大抽检比例后再判定整批是否可用。
顺序的理由可以压成一句话：卸荷是唯一能止损的动作，封锚是唯一无法回退的动作，所以前者排在最前、后者排在最后。螺纹损伤与滑丝的判定细节可对照 螺栓脱扣、滑丝怎么处理；需要复检材质时按 建筑模板配件材质检测与送检实务 取样送检；判据表格与验收记录的组织方式，可参考 爬锥组件验收要点。
常见问题
- 精轧螺纹钢和对拉螺杆是同一种东西吗？不是。精轧螺纹钢是预应力受力钢筋，牌号 PSB785 到 PSB1080，屈服强度规定值 785MPa 起，靠螺母加垫板机械锚固，能张拉和补张；对拉螺杆是模板锁紧周转件，D12 的保证承载力约 50kN。Φ32 的 PSB830 屈服承载力约 667kN，是对拉螺杆的 13 倍。
- 牌号里的 PSB 和 785、830 这些数字代表什么？PSB 是预应力螺纹钢筋的牌号代号，后面的数字是屈服强度规定值，单位 MPa。PSB785 表示屈服强度不小于 785MPa，PSB930 不小于 930MPa。数字越大强度越高，但塑性和焊接性越差；选档按设计张拉控制应力确定，不是越大越好。
- Φ32 精轧螺纹钢一根能拉多大，怎么算？先算公称截面积 A = π×d²÷4，Φ32 为 804mm²，再乘屈服强度规定值。PSB830 的屈服承载力理论值 = 804×830÷1000 ≈ 667kN，PSB930 约 748kN，PSB1080 约 869kN。这是截面达到屈服的量级，实际张拉控制力须按设计取值并低于它。
- 精轧螺纹钢的下料长度怎么算？按 L = 构件高度 + 2×(垫板厚 + 螺母高) + 2×外露余量核算，接长时再加连接器长度。以 1800mm 高构件的竖向筋为例，垫板 25mm、螺母高 60mm、外露 40mm，L = 1800+170+80 = 2050mm，向上取整下料。
- 张拉伸长量怎么算，偏差多少算合格？按 ΔL = P×L÷(A×Es) 计算，Es 取 2.0×10⁵MPa。示例：Φ32 的 A = 804mm²，张拉力 400kN，自由段长 8000mm，ΔL = 400000×8000÷(804×200000) ≈ 19.9mm。实测值与计算值偏差应控制在 ±6% 以内，超差须停止张拉查明原因，不得靠加大张拉力去凑伸长量。
- 精轧螺纹钢能焊接或者气割吗？都不能。精轧螺纹钢碳当量高，焊接后热影响区容易淬硬开裂，焊缝会成为断裂起点；气割会让端面粗糙、硬化和氧化，螺母旋不进去。端头加工只能用砂轮切割机或金属锯片，切完打磨倒角，定位件改用绑扎或卡具固定。
- 进场时怎么快速判断精轧螺纹钢合不合格？抓四项：一看螺纹牙型是否饱满连续，无缺牙、烂牙、裂纹；二用配套螺母手拧，应能顺滑旋入全长、无卡涩；三用卡尺量螺纹大径与螺距，抽 5 根过秤，单重与理论值偏差不超过 5%；四查直线度不大于 3mm/m、端头无气割痕，并核对牌号与炉批号资料。
