山型卡常见问题：规格、材质、用量一次答全
山型卡是模板加固里用量最大的锁紧件：一件冲压卡件、两条卡臂、一个中心孔，配一颗螺母就把对拉螺杆的拉力压到背楞上。现场问得最多的六个问题是规格怎么配、Q235 够不够、一个平方要几个、和圆盘螺母怎么分、能不能定制、施工注意什么。
全篇按这六个问题逐节展开，再补受力与判定、常见错误、验收要点三节，最后是问答区。文中数量均可按给出的公式复核，尺寸类数字凡属常见量级的均已注明。
1. 规格怎么配？
结论：中心孔必须与对拉螺杆的公称直径一一对应。D12 螺杆配 D12 山型卡，D15 配 D15，D20 配 D20，规格按螺杆定，不按墙厚定。
混用的代价可以用间隙算出来：D15 卡的中心孔比 D12 螺杆大 3mm，单边间隙约 1.5mm。压紧时卡体先滑向间隙大的一侧，两爪分担变成单爪受力，卡爪根部净截面应力接近翻倍，张口变形就发生在这时。
| 尺寸 | 匹配对象 | 常见量级 | 对不上的后果 |
|---|---|---|---|
| 中心孔孔径 | 对拉螺杆公称直径 | D12 / D15 / D20，偏差 +0.3mm 以内 | 孔大偏心滑移，孔小穿不进 |
| 卡爪开挡（两爪内侧净距） | 背楞外廓尺寸 | 双 φ48 钢管约 96mm，方钢与木方按实测 | 偏大卡不住，偏小套不进 |
| 卡口深度（爪钩有效长度） | 背楞高度 | 不小于背楞高度的 1/2 | 半卡，受力集中到单爪 |
| 板厚 | 单件受力大小 | 常规 3–5mm 量级，加厚 5–6mm | 偏薄卡爪张开，偏厚套不进薄背楞 |
三个尺寸是联动的：中心孔对了、开挡不对照样装不上；开挡对了、卡口浅了等于没卡实。核对时用游标卡尺量中心孔（两个垂直方向取大值）与两爪内侧最小净距，再把配套螺母拧在螺杆上穿入卡体，应能顺滑旋入 3 到 5 扣。钢管要量外径而不是按 φ48 名义值。三档螺杆的截面与承载力差异，可对照 D15/D20 高强对拉螺杆 的参数表。
2. Q235 还是加厚？
结论：常规剪力墙、二次结构用 Q235 冲压件就够；加厚件留给高周转、大荷载、卡爪已经出现张口这三类工况。两者不是好坏之分，而是同一种材料下用厚度换寿命。
| 对比项 | Q235 常规件 | 加厚件 |
|---|---|---|
| 板厚量级 | 3–5mm | 5–6mm |
| 单件重量量级 | 0.2–0.3kg | 0.3–0.45kg |
| 卡爪根部净截面 | 基准 | 约大 25%–40% |
| 适用工况 | 常规墙、内墙抹灰面、二次结构 | 高周转、大荷载、厚墙与柱模 |
| 代价 | 重量轻、装配手感顺 | 单件更重，搬运负担上升 |
加厚值不值，可以算卡爪根部的拉应力。把单根螺杆的设计允许拉力平均分给两爪，卡爪根部按矩形净截面估算：σ = F ÷ (b × t)，σ 为卡爪根部拉应力（MPa），F 为单爪受力（N），b 为卡爪根部净宽度（mm），t 为板厚（mm）。
以 D15 螺杆、Q235 材质为例：保证承载力约 54kN，除安全系数 2.0 得允许拉力 27.0kN，单爪 F = 13500N，b 取 25mm。板厚 4mm 时 σ = 13500 ÷ (25 × 4) = 135MPa，板厚 5mm 时 σ = 13500 ÷ (25 × 5) = 108MPa。Q235 钢板厚度不大于 16mm 时抗拉强度设计值取 215MPa，两种厚度都通过，利用率分别是 63% 和 50%。这个简化式忽略了卡口转角的局部弯曲，真实应力会更高。
卡爪已有肉眼可见的张口、装配晃动量超过 1mm，或螺杆到 D20、背楞是方钢与型钢时，直接用加厚件。
3. 一个平方用几个？
结论：数量由对拉螺杆的间距决定，不由墙面积、也不由墙厚决定。先定间距，再反算个数：n = 10⁶ ÷ (a × b)，n 为单位面积山型卡个数（个/㎡），a 为水平间距（mm），b 为竖向间距（mm）。每根螺杆每侧配 1 件山型卡和 1 颗螺母，两侧同时计就是 2 倍。
| 间距 a×b（mm） | 螺杆根数（根/㎡） | 单侧山型卡（个/㎡） | 两侧合计（个/㎡） |
|---|---|---|---|
| 400 × 400 | 6.25 | 6.25 | 12.50 |
| 400 × 500 | 5.00 | 5.00 | 10.00 |
| 500 × 500 | 4.00 | 4.00 | 8.00 |
| 500 × 600 | 3.33 | 3.33 | 6.67 |
| 600 × 800 | 2.08 | 2.08 | 4.17 |
常说的「3 到 5 个每平方」是单侧口径，对应 400mm 到 600mm 的间距区间。以一面 6m 长、2.9m 高的剪力墙为例，面积 17.4㎡，按 500mm×500mm 布置：单侧 4.00 × 17.4 = 69.6，取整 70 个，两侧合计 140 个，计入 3%–5% 损耗与边角加密后备料 145 到 150 个。
重量也能估：按展开料 100mm×100mm、板厚 4mm 计算，V = 100 × 100 × 4 = 40000mm³ = 40cm³，钢密度 7.85g/cm³，整块理论重 314g，扣除山型缺口与中心孔约四成材料后约 0.19kg，加厚件到 0.3kg 量级。墙端、洞口两侧与阴阳角的第一排螺杆距边一般控制在 200 到 300mm 以内，这部分边角加密要单独加进备料；间距本身由侧压力算出，算法见 混凝土侧压力计算与螺杆间距设计。
4. 和圆盘螺母什么区别？
结论：山型卡是「卡件 + 螺母」两件分体，靠两个卡爪压住背楞；圆盘螺母是「螺母 + 承压盘」一件一体，靠整个盘面压住背楞。前者单价低、多一道工序，后者贵一些、不伤模板面。
| 对比项 | 山型卡 + 螺母 | 圆盘螺母 |
|---|---|---|
| 结构 | 冲压卡件配普通螺母或蝶形螺母，两件 | 螺母与承压盘一体，一件 |
| 受力方式 | 两爪两点集中受力 | 盘面均布受力 |
| 承压接触面积 | 两爪合计 1600mm² 量级 | 100mm 盘径约 7854mm² |
| 盘下平均压强（17.5kN） | 约 10.9MPa | 约 2.2MPa |
| 适用部位 | 常规墙、内墙抹灰面、二次结构 | 清水面、精装面、高周转部位 |
压强差可以复核。单根设计允许拉力取 17.5kN，圆盘螺母 100mm 盘径的承压面积 A = π × 50² = 7854mm²，盘下平均压强 p = 17500 ÷ 7854 = 2.23MPa；山型卡两爪与背楞的接触面积按每爪 20mm × 40mm 估算，合计 1600mm²，p = 17500 ÷ 1600 = 10.9MPa，约为圆盘螺母的 4.9 倍。
选型纪律只有一条：同一面墙上不要混用两种锁紧件。两者压缩刚度与接触面积不同，同一扭矩下的压紧程度不一样，混用会让相邻螺杆受力不均。更细的取舍逻辑见 圆盘螺母与山型卡对比。
5. 能定制吗？
结论：可以按图纸定制，前提是先把三个尺寸量准。中心孔决定螺杆能不能穿，开挡决定背楞能不能卡，卡口深度决定卡得实不实。
| 需要提供的参数 | 为什么必须给 | 量取方法 |
|---|---|---|
| 螺杆公称直径 | 决定中心孔孔径 | 看螺杆型号，或量螺纹大径 |
| 背楞实际外廓尺寸 | 决定卡爪开挡 | 量钢管外径、方钢边长或木方厚度 |
| 卡口深度要求 | 决定爪钩长度 | 不小于背楞高度的 1/2 |
| 板厚与材质 | 决定单件承载力与周转寿命 | 按单爪受力核算，常规 Q235 |
| 表面处理 | 决定防腐能力 | 电镀锌或本色 |
三个确认点要提前讲清：孔径按螺杆公称直径 +0.2 到 +0.3mm 控制，留装配间隙但不能留到偏心；背楞尺寸必须实测，φ48 钢管外径实际在 47.5 到 48.5mm 之间波动，按名义值下料会出现「卡不进」和「卡上晃动」两种相反的毛病；材质与批次也要对得上。
到货抽检只看四项：孔径、开挡、板厚、卡爪垂直度，比例不低于 5% 且不少于 10 件。装配试卡应贴合背楞无晃动，与配套螺杆手拧 3 到 5 扣顺滑无别扣。通用检验环节可参考 锁紧件选购与检验环节。
6. 施工注意什么？
结论：山型卡的施工只有四件事决定成败——卡到位、垫到位、拧均匀、清干净。每一件都有可量测的判据。
| 要点 | 具体做法 | 判据 |
|---|---|---|
| 卡爪卡到位 | 两爪完整跨过背楞背面，卡口朝向背离模板一侧 | 卡口深度不小于背楞高度的 1/2，两爪同时受力 |
| 木方先垫方垫板 | 卡件与木方之间加 100mm×100mm×6mm 方垫板 | 承压面积由 1600mm² 量级扩到 10000mm²，压强降到 2.50MPa 以内 |
| 两端交替拧紧 | 同一根螺杆两侧螺母分 2 到 3 轮交替加力 | 单侧一次拧到底会使模板偏斜、卡体倾斜 |
| 扭矩分档控制 | 用扭力扳手，按螺杆规格分档 | D12 取 25–40N·m，D15 取 50–70N·m，D20 取 120–160N·m |
| 浇筑前复紧 | 浇筑前 2 小时内按 10% 抽查补拧 | 重点抽查最下面三排，低于扭矩下限的整排补拧 |
| 拆模后清理 | 24 小时内剔净砂浆、检查卡爪与孔径 | 卡爪无张口、转角无裂纹、孔径未磨大 |
扭矩区间按 T = K·d·F 估算：K 为扭矩系数取 0.2，d 为螺纹公称直径（m），F 为预紧力（N），常规取设计允许拉力的 40%–55%。以 D15、45# 钢为例，允许拉力 40.5kN，F = 16.2 到 22.3kN，代入得 T = 48.6 到 66.9N·m，圆整为 50–70N·m；D12 与 D20 依次得 25–40N·m 与 120–160N·m。单侧一次拧到位会把螺杆拉偏、卡体倾斜，松的一侧在振捣中先退扣；复紧在木模体系里不能省：木方和胶合板吸水后压缩，前一晚按标准扭矩拧紧的螺母，第二天开盘时预紧力衰减三成以上。
7. 受力路径与现场判定：四个动作看出一件山型卡能不能用
结论：拉力从螺杆过来，依次经过螺母、中心孔周边、两条卡臂、卡口转角、卡爪，最后压到背楞上；最先出问题的是卡口转角、卡爪钩面和中心孔周边。两爪斜向张开，卡臂主要受拉而非受弯，这是薄板冲压件能撑住上万牛拉力的原因；但转角处是拉与弯的叠加区，应力最高，裂纹和镀层起皮都从这里开始。
| 部位 | 受力形式 | 常见表现 | 报废判据 |
|---|---|---|---|
| 卡口转角 | 拉弯叠加 | 细裂纹、镀层起皮剥落 | 有可见裂纹即报废，不得补焊 |
| 卡爪钩面 | 挤压、磨损 | 磨出凹槽，卡爪逐渐张口 | 凹槽超过板厚 1/4，或晃动超过 1mm |
| 中心孔周边 | 冲剪、承压 | 孔径被磨大，卡体偏心 | 孔径比标注值大 0.5mm 以上 |
判定用四个动作，两分钟做完：看山型是否对称、卡臂有无弯曲、转角有无裂纹；量中心孔孔径、卡爪开挡与板厚，孔径大 0.5mm 以上、开挡比背楞外廓大 3mm 以上、板厚负偏差超过 0.3mm 中一条就降级或报废；拧配套螺母应顺滑旋入 3 到 5 扣且卡体不跟转；卡卡到同规格背楞上推拉，晃动量不超过 1mm 算贴合。周转件每轮拆模后按 10% 复检。
8. 常见错误：四条高频问题
下面四条按「表现 → 为什么错 → 正确做法」展开，每条都能在前面的数字里找到依据。
错误 1：中心孔配错规格
表现：拿 D20 的卡配 D15 螺杆先顶上。为什么错：孔径大 5mm，单边间隙 2.5mm，压紧时卡体滑向一侧，两爪分担变成单爪受力，卡爪根部应力接近翻倍，张口变形就此开始。正确做法：按螺杆公称直径配卡，三档一一对应，分规格发料。
错误 2：半卡
表现：卡爪只搭在背楞边缘，或一爪在背楞上、另一爪悬空。为什么错：拉力全集中到一个爪上，钩面单位压力翻倍，转角应力同步上升，振捣时卡件被振落，模板随即局部鼓出。正确做法：两爪完整跨过背楞背面，卡口深度不小于背楞高度的 1/2，装完推拉确认晃动量不超过 1mm。
错误 3：用普通垫圈顶替卡件
表现：卡件用完，拿平垫圈加普通螺母装上去。为什么错：φ30 量级垫圈承压面积只有约 707mm²，是 100mm 盘径圆盘螺母 7854mm² 的十一分之一，压在木方上必然压出深坑，背楞在螺杆位置塌陷。正确做法：锁紧件按方案成套领用，不得用垫圈凑合。
错误 4：木方不垫方垫板，带浆周转
表现：卡件直接压在木方主楞上；拆模后不清砂浆直接码垛。为什么错：木材横纹承压强度设计值只有 2.5 到 2.9MPa 量级，而 17.5kN 下单爪接触压强已达 10.9MPa 量级，木方必然被压出凹坑；结硬的砂浆卡住卡口，下次装配只能靠砸。正确做法：木方主楞上加 100mm×100mm×6mm 方垫板，拆模后 24 小时内清浆、挑件、分规格码放。
9. 验收要点：从进场到拆模的五道关
结论：质量控制有五道关，每道关只查固定的几个项目，判据写进交底，现场就不会扯皮。
| 关卡 | 时机 | 检查动作 | 判据 |
|---|---|---|---|
| 第一关：进场验收 | 到货当天 | 抽检 5% 且不少于 10 件，量孔径、开挡、板厚 | 孔径偏差不超过 +0.3mm，板厚负偏差不超过 0.3mm |
| 第二关：技术交底 | 支模前 | 把三个数值写进交底 | 配套螺杆规格、终拧扭矩区间、旋合不少于 5 扣 |
| 第三关：安装检查 | 支模时 | 卡爪到位、木方加垫板、两侧交替拧紧 | 装配晃动量不超过 1mm，卡口深度不小于背楞高度 1/2 |
| 第四关：浇筑前复紧 | 浇筑前 2 小时内 | 按 10% 抽查补拧 | 重点最下三排，低于扭矩下限的整排补拧 |
| 第五关：拆模回收 | 拆模后 24 小时内 | 清浆、检查、分规格码放 | 张口、裂纹、孔径磨大一律报废 |
三点补充：进场验收只量尺寸不看外观，表面亮不代表孔径和板厚合格；交底必须落到数值，只写「拧紧一点」现场一定走极端；拆模时不要用大锤直接砸卡件与螺杆端头。
10. 山型卡受力与选型核算：从侧压力算到单卡承载力与用量
结论：山型卡本身很少是控制项，但它必须被校核。完整的核算链是——侧压力定荷载，荷载定板厚，背楞定间距，间距定用量。下面这条链一次走完，并用常温与低温两个工况做对比。
10.1 已知条件与参数取值
对象是一面 6.0m 长的剪力墙，一次浇筑到顶；面板为 15mm 覆膜胶合板，背楞为双 φ48×3.0 水平钢管，山型卡为 Q235 冲压件，卡爪根部净宽度 b 按实物实测取 25mm。板厚设 3 / 4 / 5 / 6mm 四档，后面逐一比对。
| 参数 | 符号 | 取值（工况一 / 工况二） | 取值依据 |
|---|---|---|---|
| 混凝土重力密度 | γc | 24 kN/m³ | 普通钢筋混凝土常用值 |
| 入模温度 | T | 20℃ / 10℃ | 工况设定：常温与低温 |
| 浇筑速度 | V | 1.5 m/h / 1.5 m/h | 按泵送布料能力取值，量级参考 |
| 浇筑高度 | H | 3.0 m / 4.0 m | 一次浇筑到顶 |
| 外加剂影响系数 | β1 | 1.0 / 1.0 | 不掺缓凝型外加剂 |
| 坍落度影响系数 | β2 | 1.15 / 1.15 | 坍落度 120mm 量级 |
| 振捣水平荷载标准值 | Q2 | 4.0 kN/m² | 垂直面模板，量级参考 |
| Q235 抗拉强度设计值 | f | 215 MPa | 板厚不大于 16mm，材质按 GB/T 700 的 Q235 取值 |
| 卡爪根部净宽度 | b | 25 mm | 实物实测，随规格浮动 |
| 背楞竖向间距 | b（间距） | 500 mm / 500 mm | 双 φ48×3.0 钢管，一道一列 |
10.2 第一步：侧压力与设计荷载
先算初凝时间 t0 = 200 ÷ (T + 15)。工况一 T = 20℃：t0 = 200 ÷ 35 = 5.71h；工况二 T = 10℃：t0 = 200 ÷ 25 = 8.00h。入模温度低 10℃，t0 就被拉长 40%，这是后面所有差异的源头。
侧压力取 F1 = 0.28·γc·t0·β1·β2·√V 与 F2 = γc·H 的较小值。
工况一：F1 = 0.28 × 24 × 5.71 × 1.0 × 1.15 × √1.5 = 6.72 × 5.71 × 1.15 × 1.225 = 54.1 kN/m²；F2 = 24 × 3.0 = 72.0 kN/m²；取小值得 F = 54.1 kN/m²，有效压头 h = 54.1 ÷ 24 = 2.25m，小于墙高 3.0m，说明按 F1 控制成立。
工况二：F1 = 0.28 × 24 × 8.00 × 1.0 × 1.15 × √1.5 = 6.72 × 8.00 × 1.15 × 1.225 = 75.7 kN/m²；F2 = 24 × 4.0 = 96.0 kN/m²；取小值得 F = 75.7 kN/m²，有效压头 h = 75.7 ÷ 24 = 3.15m，小于墙高 4.0m，同样按 F1 控制。
再组合设计荷载 q_d = 1.2F + 1.4Q2。工况一 q_d = 1.2 × 54.1 + 1.4 × 4.0 = 64.92 + 5.6 = 70.52 kN/m²；工况二 q_d = 1.2 × 75.7 + 1.4 × 4.0 = 90.84 + 5.6 = 96.44 kN/m²。
这里有一个容易漏掉的细节：F 从 54.1 涨到 75.7，涨了约 40%，但 q_d 只从 70.52 涨到 96.44，涨了 36.8%。原因是 1.4Q2 这一项是常数，不随侧压力变化，在总量里被摊薄了。比较两个工况的严重程度必须用 q_d，不能直接拿 F 的涨幅往下一步推。
10.3 第二步：背楞线荷载与允许跨度，反算螺杆间距
水平背楞承担的是「竖向间距 500mm 范围内」的荷载，线荷载 q = q_d × b。工况一：q = 70.52 × 0.50 = 35.26 kN/m；工况二：q = 96.44 × 0.50 = 48.22 kN/m。
双 φ48×3.0 钢管的截面特性：单管惯性矩 I = π × (48⁴ − 42⁴) ÷ 64 = 3.1416 × 2196720 ÷ 64 = 1.078 × 10⁵ mm⁴，截面模量 W = I ÷ 24 = 4493 mm³；双管 I = 2.157 × 10⁵ mm⁴，W = 8986 mm³。
背楞按多跨连续梁取用简化式：最大弯矩 M = q·l² ÷ 10，挠度 δ = q·l⁴ ÷ (150·E·I)，E 取 206000 MPa（两式均为量级参考，与现场常用速算口径一致）。强度与挠度两个条件哪个先到就取哪个。
强度条件：q·l² ÷ 10 ≤ f·W，即 l ≤ √(10·f·W ÷ q)。工况一 10 × 215 × 8986 ÷ 35.26 = 547926mm²，开平方得 l ≤ 740mm；工况二 10 × 215 × 8986 ÷ 48.22 = 400661mm²，开平方得 l ≤ 633mm。
挠度条件：q·l⁴ ÷ (150·E·I) ≤ l ÷ 400（背楞挠度限值取 l/400，量级参考），即 l³ ≤ 150·E·I ÷ (400·q)。工况一 150 × 206000 × 215658 ÷ (400 × 35.26) = 4.72 × 10⁸ mm³，开立方得 l ≤ 779mm；工况二 150 × 206000 × 215658 ÷ (400 × 48.22) = 3.45 × 10⁸ mm³，开立方得 l ≤ 702mm。
两个工况都是强度条件先到，取强度值并留余量：工况一取螺杆水平间距 a = 700mm，工况二取 a = 600mm。这就是「按背楞间距反算螺杆间距」的来路——螺杆间距不是拍出来的，是背楞的允许跨度定的。背楞与螺杆的节点做法会改变实际受力点位置，配套形式可对照 背楞卡头 的安装方式。
10.4 第三步：单卡允许承载力，板厚差多少
单卡受力由两条卡臂分担，卡臂根部是全卡最小的净截面，单爪净截面 A1 = b × t。按 σ = F ÷ (b × t) 反算，两爪合计抗拉承载力 N_t = 2 × b × t × f。
但把净截面拉应力直接当承载力用会偏乐观：卡口转角是拉与弯的叠加区，两爪受力也不完全均等——中心孔一旦有偏心就变成 6 : 4 甚至 7 : 3。所以速算时再乘一个 0.7 的折减系数（量级参考），得到可直接与单件荷载比较的允许承载力 N_a。
以 Q235、b = 25mm、f = 215MPa 代入：t = 4mm 时 N_t = 2 × 25 × 4 × 215 = 43000N = 43.0kN，N_a = 0.7 × 43.0 = 30.1kN；t = 5mm 时 N_t = 53750N = 53.8kN，N_a = 37.6kN。板厚每加 1mm，承载能力按同比例增长，这就是最直接的「加厚换承载」。
| 板厚 t（mm） | 单爪净截面（mm²） | 两爪净截面抗拉（kN） | 折减后允许承载力 N_a（kN） | 相对 4mm 件的承载差 |
|---|---|---|---|---|
| 3 | 75 | 32.3 | 22.6 | −25% |
| 4 | 100 | 43.0 | 30.1 | 基准 |
| 5 | 125 | 53.8 | 37.6 | +25% |
| 6 | 150 | 64.5 | 45.2 | +50% |
承载差是线性的、随板厚成比例，可选档位却只有 3 / 4 / 5 / 6mm 几档，跳档时必然出现富余。所以「哪个板厚划算」要看工况：单件荷载只有 18kN 时，4mm 件利用率 60%，换成 5mm 只是把它降到 48%，多出来的承载全部闲置；单件荷载一旦到 33kN，4mm 件已经超出，加厚就是不拆方案的唯一办法。想把周转次数和单件重量一起算进去，方法见 模板配件全周期成本模型。
还有一条与板厚无关的控制线：卡爪压下去的那一面是什么材料。两爪与背楞的接触面积按每爪 20mm × 40mm 估算，合计 1600mm²，除以允许承压强度就得到允许荷载。
| 背楞类型 | 两爪接触面积（mm²） | 允许承压（量级参考） | 对应允许荷载（kN） | 是否控制 |
|---|---|---|---|---|
| 双 φ48×3.0 钢管 | 1600 | Q235 钢材，30kN 时接触压强 18.8MPa，仅为 215MPa 的 8.7% | 不控制 | 否，由卡爪根部控制 |
| 木方（不加垫板） | 1600 | 2.5 MPa（木材横纹承压，量级参考） | 4.0 | 是，远小于板厚给出的承载力 |
| 木方 + 100×100×6 方垫板 | 10000 | 2.5 MPa（同上） | 25.0 | 是，小于 4mm 件的 30.1 |
表里第 2 行和第 3 行差了 6 倍多：同一件 4mm 山型卡，直接压在裸木方上只能承 4.0kN，加一块 100mm × 100mm × 6mm 方垫板就能承 25.0kN。24kN 级的单件荷载下，裸木方一定被压出深坑，背楞在螺杆位置塌陷，模板随之鼓出——这就是「木方必须先垫方垫板」的量化理由。钢管背楞在 30kN 时接触压强为 30000 ÷ 1600 = 18.8MPa，只有 Q235 抗拉强度设计值 215MPa 的 8.7%，所以钢管背楞上先坏的是卡爪根部，不是钢管。
10.5 第四步：两个工况对比核算
单件荷载 N = q_d × a × b。一根对拉螺杆由两侧各一件山型卡锁紧，每件承担这根螺杆的全部拉力 N；螺杆本身的螺纹强度、旋合长度与偏心影响另算，见 对拉螺杆受力分析。
工况一：N = 70.52 × 0.70 × 0.50 = 24.68 kN。对 3mm 件（22.6kN）超出 9.3%，不通过；对 4mm 件（30.1kN）利用率 82.0%，通过；对 5mm 件（37.6kN）利用率 65.6%。
工况二：N = 96.44 × 0.60 × 0.60 = 34.72 kN。对 4mm 件超出 15.3%，不通过；对 5mm 件（37.6kN）利用率 92.3%，勉强通过；对 6mm 件（45.2kN）利用率 76.9%。
| 项目 | 工况一：常温 20℃、墙高 3.0m | 工况二：低温 10℃、墙高 4.0m | 差异来源 |
|---|---|---|---|
| 初凝时间 t0 | 5.71 h | 8.00 h | 入模温度低 10℃，t0 = 200 ÷ (T + 15) |
| 侧压力 F（取小值） | 54.1 kN/m² | 75.7 kN/m² | F1 随 t0 线性放大，涨幅 39.9% |
| 设计荷载 q_d | 70.52 kN/m² | 96.44 kN/m² | 常数项 1.4Q2 被摊薄，涨幅收窄到 36.8% |
| 背楞允许跨度 | 740 mm（强度控制） | 633 mm（强度控制） | 线荷载 35.26 与 48.22 kN/m 的差别 |
| 螺杆间距 a × b | 700 × 500 mm | 600 × 600 mm | 由允许跨度反算并留余量 |
| 单件荷载 N | 24.68 kN | 34.72 kN | q_d 涨 36.8% 与受荷面积涨 2.9% 叠加，合计 40.7% |
| 4mm 件是否通过 | 通过，利用率 82.0% | 不通过，超 15.3% | 同一件卡在两个工况下结论相反 |
| 建议选型 | 4mm 常规件 | 5mm 加厚件，或间距压回 500×500 | 加厚件利用率 92.3%；压间距后单件 24.11kN，4mm 件利用率 80.1% |
| 单侧用量 | 2.86 个/㎡ | 2.78 个/㎡ | 用量只由间距决定，与侧压力无关 |
最后一行是最容易被忽视的一条：工况二的侧压力更高，单侧用量反而更少。用量只由间距决定（n = 10⁶ ÷ (a × b)），侧压力决定的是每一件要扛多少。只用「一个平方几个」估量、却不校核单件荷载，是现场最常见的错误组合——用量算得对、选型选错，照样出问题。
10.6 第五步：按实际排布反算用量与备料
先用面积法估：单侧用量 n = 10⁶ ÷ (a × b)。工况一 n = 10⁶ ÷ (700 × 500) = 2.857，取 2.86 个/㎡，两侧 5.71 个/㎡；工况二 n = 10⁶ ÷ (600 × 600) = 2.778，取 2.78 个/㎡，两侧 5.56 个/㎡。
面积法只能用于估量，实际备料要按排数算。以工况一的 6.0m × 3.0m 墙面为例：竖向第一排螺杆距底 200mm、最后一排距顶 300mm，间距 500mm，排数 = 1 + (3000 − 200 − 300) ÷ 500 = 1 + 5 = 6 排；水平第一列距墙端 200mm，间距 700mm，列数 = 1 + (6000 − 400) ÷ 700 = 1 + 8 = 9 列。螺杆总数 = 6 × 9 = 54 根。
每根螺杆两侧各一件山型卡，卡件总数 = 54 × 2 = 108 件；加 5% 损耗与拆装缺件，备料 108 × 1.05 = 113.4，取整 114 件。而面积法估的是 51.43 × 2 = 102.86 件，比按排数算少 5 件（少 4.8%），差在边距和排数取整上；墙面越小，这个偏差比例越大。
| 备料口径 | 计算过程 | 结果（件） | 说明 |
|---|---|---|---|
| 面积法（单侧） | 2.857 个/㎡ × 18.0 ㎡ | 51.43 | 只作估算，不用于下单 |
| 面积法（两侧） | 51.43 × 2 | 102.86 → 103 | 未计边距与排数取整，比排布法少 5 件 |
| 排布法（两侧） | 6 排 × 9 列 × 2 侧 | 108 | 与实际布点一致，作为基准 |
| 加损耗后备料 | 108 × 1.05 | 113.4 → 114 | 损耗取 3%–5%，周转件按上限取 |
10.7 算例结论
算例结论：入模温度 20℃、墙高 3.0m、浇筑速度 1.5m/h 的剪力墙，背楞竖向间距 500mm、螺杆按 700 × 500mm 布置时，单件荷载 24.68kN，选 4mm 板厚的 Q235 山型卡即可（利用率 82.0%），单侧用量 2.86 个/㎡、两侧 5.71 个/㎡，6.0m × 3.0m 墙面备料 114 件；一旦入模温度降到 10℃、墙高加到 4.0m，单件荷载升到 34.72kN，同样 4mm 的卡超载 15.3%，必须改用 5mm 加厚件（利用率 92.3%），或把间距压回 500 × 500mm 使单件荷载回到 24.11kN（4mm 件利用率 80.1%）。不同板厚与开挡的可选档位，见 山型卡怎么选。
一句话记住这条链：温度定侧压力，侧压力定荷载，荷载定板厚，背楞定间距，间距定用量。五个环节里任何一个变了，后面都要重算，不能拿上一层的旧结论直接往下一层套。
11. 现场判据：从进场到浇筑的可执行判定规则
结论：现场判据必须写成「现象 → 阈值 → 处置动作」三件事，阈值要能用卷尺、塞尺、小锤、扭矩扳手或普通扳手直接读出来。下面十条按进场、安装、浇筑前、拆模后四个时机排列，并给出没有仪器时的初筛办法。
11.1 判据速查表
| 检查项目 | 合格判据 | 不合格处置 | 责任人 |
|---|---|---|---|
| 板厚 | 卡臂根部实测与标注一致，负偏差不超过 0.3mm | 负偏差 0.3–0.5mm 降级用于非受力部位；超过 0.5mm 整批退场 | 材料员 |
| 中心孔孔径 | 比螺杆公称直径大 0.2–0.3mm | 大 0.5mm 以上单件报废；整批超差整批退场 | 材料员 |
| 卡爪开挡 | 比背楞实测外廓大 0–3mm | 大 3mm 以上换件；小到套不进判尺寸不符，不许现场打磨扩口 | 材料员 / 班组长 |
| 卡口深度 | 不小于背楞高度的 1/2 | 不足即换件，不得靠加大扭矩硬压 | 班组长 |
| 卡爪与背楞贴合 | 0.2mm 塞尺塞不进钩面与背楞背面之间 | 能塞进即判未贴合，重新卡装或换件 | 班组长 |
| 装配晃动量 | 推拉晃动量不超过 1mm | 超过 1mm 重新卡装，仍超则换件 | 班组长 |
| 终拧扭矩 | D15 取 50–70N·m、D20 取 120–160N·m，两侧分 2–3 轮交替加力 | 低于下限的整排补拧；超出上限一档则松开重拧，防止螺杆屈服 | 班组长 / 质检员 |
| 螺杆间距 | 实测与方案偏差不超过 5% | 超 5% 复核单件荷载；超 10% 在中间补一根螺杆与卡件 | 质检员 / 技术负责人 |
| 承压痕迹 | 拆模后两爪印痕对称，垫板与木方压痕深度不超过 2mm | 只有单侧印痕判偏载，重新卡装；压痕超 2mm 或垫板被压穿，加大垫板或改用圆盘螺母 | 质检员 |
| 报废项 | 卡爪无张口、转角无裂纹、孔径未磨大、镀层无大面积剥落 | 中任一条即报废，不得补焊、不得打磨后继续周转 | 材料员 / 班组长 |
11.2 没有仪器时的四条初筛办法
第一条：称重判板厚。现场最常扯皮的是「说好 4mm，到场像 3mm」。没有游标卡尺时改用电子秤：山型卡按展开料 100mm × 100mm、材料利用率约 60% 估算（量级参考），理论单重是 3mm 约 0.14kg、4mm 约 0.19kg、5mm 约 0.24kg、6mm 约 0.28kg。抽 10 件称总重，4mm 件应为 1.9kg 量级、5mm 件为 2.4kg 量级，两档差约 0.5kg，普通电子秤一眼能分开；总重比理论值低 5% 以上判板厚不足，低 10% 以上整批退场。称重法判的是整批平均板厚，判不了单件，所以它只能初筛，抽检还得回到卡尺。
第二条：塞尺判贴合。把 0.2mm 塞片往卡爪钩面与背楞背面之间推，推得进就说明两爪没有同时压实。这条判据专抓「半卡」——肉眼看两爪都搭在背楞上，实际一爪受力、另一爪悬空 0.3–0.5mm。没有塞尺时，把一张 A4 打印纸（厚约 0.1mm）对折两次当 0.2mm 塞片用；或者用手电从背楞背面照、正面看有没有漏光。同一位置反复受压的钢管，也用 0.5mm 塞片塞压痕处，塞得进说明压痕已达 0.5mm 量级，这一轮换个卡位装。
第三条：小锤判转角与管壁。拆下来的卡件用小锤轻敲卡口转角，声音清脆连续说明断面完整，声音发闷、发沙或敲后镀层起皮，多半转角已有细裂纹，直接报废；再顺背楞钢管上曾被卡爪压过的位置轻敲一圈，听到明显空响或看到台阶状凹坑，就换卡位或换管——同一位置反复受压会把管壁压薄，下一轮卡爪沉下去，等效于预紧力丢失。
第四条：扳手加力臂换算扭矩。没有扭矩扳手时，扭矩 = 力 × 力臂。用一把 500mm 长的扳手柄再接 300mm 套管，有效力臂做到 800mm，一个人拉住弹簧秤读数 75N（约 7.6kg）就是 60N·m，正好落在 D15 的 50–70N·m 区间中部。反过来，如果 800mm 力臂上只用 30N（约 3kg）的力就拧不动了，说明预紧力明显不足，必须补拧。对照数可以贴在工具箱上：
| 目标扭矩 | 力臂 500mm 时的手拉力 | 力臂 600mm 时的手拉力 | 力臂 800mm 时的手拉力 |
|---|---|---|---|
| 25 N·m | 50 N | 42 N | 31 N |
| 40 N·m | 80 N | 67 N | 50 N |
| 60 N·m | 120 N | 100 N | 75 N |
| 70 N·m | 140 N | 117 N | 87.5 N |
| 140 N·m | 280 N | 233 N | 175 N |
用这张表时要记住两件事：一是同一根螺杆两侧交替加力，任何一侧都不许用风炮一次顶到底；二是扭矩换算的前提是螺纹干净、无砂浆、无严重锈蚀，带浆的螺纹摩擦系数会翻倍，同样的读数实际预紧力只有一半。
11.3 处置顺序：先控风险，再划范围，再补强，最后固化
发现不合格时，最容易犯的错是「先追责、后处理」或「先补拧、后停工」。正确顺序是五步，每一步的先后都有理由：
- 先判要不要停。已经开盘浇筑的，立即在问题区域停止下料与振捣，并通知技术负责人到场。理由：在有效压头以下，侧压力按 γc 随高度线性增长，1.5m/h 的浇筑速度对应每小时增加 24 × 1.5 = 36kN/m²，等下去只会让已有的超载更严重；停下来是可逆的，继续浇是不可逆的。
- 再查范围。把同批次、同规格的卡件全部抽出来复查板厚、孔径、开挡，同时核对同层螺杆间距。理由：单件超差是偶发，一批超差是批次问题，两者的处置方式完全不同；不定范围就换件，等于在赌下一个位置。
- 再定返工粒度。单件问题原地换件并复紧；批次问题按「整层复核扭矩 + 间距」处理，不整层拆模；孔径或开挡整体超差的批次，整批退场重排。理由：拆改的代价远高于补强，能不拆就不拆；但涉及超载的部位必须先满足承载力，再谈省工。
- 再做补强。间距超方案的位置在中间补一根螺杆与卡件，把单件荷载降回允许值以内；垫板被压穿的部位加大垫板尺寸，或改用圆盘螺母把接触面积从 1600mm² 量级提到 7854mm²。理由：补强是加法，只要承载力够就用补强；严禁用「加大扭矩」替代补强——扭矩上限由螺杆屈服控制，超拧先坏的是螺杆，不是卡件。
- 最后记录与固化。把判据数值、处置动作、责任人、日期写进当天的检查记录，并把本轮暴露的数值补进下一层交底。理由：判据只有落进交底文本才会被执行，口头交代的阈值传到第二个班组就变成「差不多就行」。
五步里最不能省的是第一步。现场常见的顺序颠倒，是先忙着换件、再回头报告，等报告到技术负责人手里时混凝土已经浇到问题区域以上——此时任何补强都要在已浇荷载下作业，风险和代价都比停下时高一个量级。
常见问题
- 山型卡的中心孔能和别的规格螺杆通用吗？不能。中心孔必须与螺杆公称直径一一对应，D15 卡配 D15、D20 卡配 D20。孔径大 3mm 就是单边间隙约 1.5mm，卡体会偏心滑向一侧，两爪分担变成单爪受力。
- 一个平方到底要用几个山型卡？按螺杆间距反算，个数 = 10⁶ ÷ (水平间距 × 竖向间距)：500×500mm 时单侧 4.00 个/㎡，500×600mm 时 3.33 个/㎡，400×500mm 时 5.00 个/㎡。每根螺杆每侧一件，两侧同时算就是两倍。
- Q235 冲压件和加厚件怎么选？看单爪受力占比。卡爪根部拉应力按 σ = F ÷ (b × t) 估算，D15 配 Q235 时板厚 4mm 约 135MPa、5mm 约 108MPa，都低于 215MPa 的设计值，常规墙用 Q235，大荷载部位用加厚件。
- 山型卡和圆盘螺母哪个更保护模板？圆盘螺母。17.5kN 拉力下，100mm 盘径的压强约 2.2MPa，山型卡两爪的接触压强约 10.9MPa，相差约五倍；同一面墙上不要混用，清水面与精装面优先选圆盘螺母。
- 山型卡可以按图纸定制吗？可以。要给出螺杆公称直径（定中心孔）、背楞实际外廓尺寸（定卡爪开挡）、卡口深度（不小于背楞高度 1/2）和板厚材质。钢管外径有椭圆度，须实测后画图。
- 安装时扭矩控制到多少合适？按 T = K·d·F 估算：K 取 0.2，F 取设计允许拉力的 40% 到 55%。按规格分档，D12 用 25–40N·m，D15 用 50–70N·m，D20 用 120–160N·m，两侧分几轮交替加力，不许用风炮一次顶到底。
- 旧山型卡怎么判断该不该报废？四条判据：卡爪张口、装配晃动量超过 1mm；转角出现裂纹；孔径比标注大 0.5mm 以上；镀层大面积剥落露红锈。中一条即报废。
Q8：Q235 冲压件和加厚件怎么选？
A：看单爪受力占比。卡爪根部拉应力按 σ = F ÷ (b × t) 估算，D15 配 Q235 时板厚 4mm 约 135MPa、5mm 约 108MPa，都低于 215MPa 的设计值，常规墙用 Q235，大荷载部位用加厚件。
